СПОСОБ ОБРАБОТКИ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ТВЕРДОСПЛАВНОГО МАТЕРИАЛА

Использование: в машиностроении, в частности в способе обработки изделий из твердых сплавов, преимущественно холодной и горячей обработкой. Сущность изобретения: для увеличения износостойкости и вывода аналитической зависимости между параметрами режимов обработки и резания - дозой облучения D и скоростью резания V - и величинами, характеризующими состав, структуру и механические свойства изделия - коэрцитивной Hc и коэффициентом стойкости Kст способ предусматривает выбор длины волны рентгеновского или гамма-излучения в пределах 1,234•10-3 до 24,5 и дозы облучения D по формуле D = exp(aV - bHc + cKст + d), где V - скорость резания, Hc - коэрцитивная сила, положительные коэффициенты b и c и постоянные a и d находят опытным путем для изделий каждого класса; Kст - требуемое значение коэффициента стойкости. 3 ил. , 3 табл.

СПОСОБ РАФИНИРОВАНИЯ СВИНЦОВЫХ СПЛАВОВ

Изобретение относится к переработке свинцового лома. Сущность изобретения заключается в следующем. Способ основан на введении в расплав солевого флюса на основе хлористого свинца, содержащего хлористый натрий и/или хлористый калий, а отличается тем, то обработку сплава ведут при температуре 500 - 600oC при процентном соотношении содержания хлористого свинца к содержанию хлористого натрия или хлористого натрия с хлористым калием, равном 70 - 90 к 30 - 10. Предлагаемый способ позволяет полностью очистить свинцовый сплав от олова и не допускает попадания в сплав примесей других металлов.

Фильтр для очистки металлов и сплавов

Аккордеон

Способ рафинирования оловянистых бронз от железа силикатом меди

VERFAHREN ZUR HERSTELLUNG VON MOLYBDAEN SOWIE GGF. CHROM UND/ODER KOBALT UND/ODER EISEN UND/ODER DAS GEMISCH SELTENER ERDMETALLE CEMM UND/ODER MAGNESIUM ALS PROMOTOR(EN) ENTHALTENDEN ALUMINIUM/NICKEL-LEGIERUNGEN

VERFAHREN ZUM AUFTRENNEN VON FERROLEGIERUNGEN

Decomposition of hard, sintered carbides

Restoration of hard, sintered carbides to the condition they were in prior to sintering, e.g. the tips of cutting tools, wearing plates, etc. which normally employ tungsten carbide with cobalt, by immersing the carbide body in a relatively weak phosphoric acid at slightly above room temp. to release the cobalt. The particles are then reobtained in almost their original size and are mechanically separated by filtration, etc.

Aufarbeiten gemischter Spaene von Weiss- und Rotmetall

Aufarbeitung von Abfallegierungen

Improvements in or relating to the purification of antimonial lead alloys

... 288,939. Wade, H., (United States Smelting, Refining, & Mining Co.). Dec. 21, 1927. Addition to 236,782. Alloys.-A modification of the process described in the parent Specification for purifying antimonial lead alloys by means of caustic soda, soda ash, or the like consists in carrying out the operation at temperatures between 335‹ C. and 480‹ C., preferably 450-460‹ C.

An improved process for working up mixed shavings of white metal and red metal

... 270,740. Schwarz, A., (Assignee of Internationale Metall Akt.-Ges.). May 5, 1926, [Convention date]. Granulating.-Mixed turnings, shavings, &c., of white and red metals are treated to obtain the white and red metals separately by heating the mixture to such a temperature that the white metals but not the red metals are melted. The mixture is then subjected during slow cooling to disintegration, for example by scouring, the hard particles of red metal being utilised as scouring agents. The white metals are thereby caused to assume a finer grain than the particles of red metal and the mixture can thereafter be separated by sifting. A small proportion of graphite, charcoal, fluorspar, oil, tar, or other material may be added to the mixture before treatment. In a modification, the mixture is heated as above, but the greater part of the molten white metal is withdrawn before applying the disintegrating step, the addition of the graphite, &c., being essential in this case.

PURIFICATION AND RE-ALLOYING OF ARSENIC/SELENIUM ALLOYS

Purification of aluminium.

PROCEDURE, DEVICE AND RULE ARRANGEMENT FOR REGENERATING TUNGSTEN CARBIDE SCRAP IRON BY ALLOYAGE

RECUPERATION OF AMMONIAKALI COPPER OF MEANS OF NEW ORGANOGELE.

Procedure for the treatment of melted raw metals or alloys for separation one or several of their components.

RECOVERY OF LEAD

APPARATUS FOR SEPARATING METALS

Verfahren zur Gewinnung von kupferhaltigen Zinklegierungen aus solche enthaltenden Abfällen.

Verfahren zum Vorbereiten von Aluminiumlegierungen für die Extraktion des Aluminiums mit Quecksilber.

Einrichtung zur Zersetzung von Alkaliamalgam.

Verfahren zur Extraktion von Aluminium aus Al-Legierungen mittels Quecksilbers.

Verfahren zum Abscheiden von Aluminium aus seiner Lösung in heissem Quecksilber.

Verfahren zum Einschmelzen und Entquicken von Aluminium enthaltenden Amalgamen.

Verfahren zur Wiedergewinnung von hartem Metallkarbid.

Procédé d'extraction de métaux alcalins de leurs amalgames.

Procédé de traitement des métaux non ferreux impurs ou d'alliages de tels métaux en vue d'abaisser leur teneur en un constituant métallique.

Procédé pour la fabrication d'aluminium purifié

Process for precipitating noble metal from an alloy consisting of noble metal, copper and one or more other non-ferrous metals

PROCEDURE, DEVICE AND RULE ARRANGEMENT FOR REGENERATING TUNGSTEN CARBIDE SCRAP IRON BY ALLOYAGE.

Recycling of copying cylinders or copying drums

In order to recycle copying cylinders or copying drums, any coatings present, which essentially consist of toxic selenium- and arsenic-containing compounds or alloys thereof, must be removed from the substrata. For detaching these coatings from the copying cylinders or copying drums, these are blasted with a granulated product consisting of plastic balls. The coating materials which are then present in the granulated product are separated from the latter in a flotation bath which consists of a salt solution with added wetting agents. The coating material is separated from the salt solution by filtration, dumped or worked up. The granulated product and the salt solution are recycled into the process. After the coating has been removed, the copying cylinders are either polished, newly coated and re-used or recycled as waste metal. ...

Lead bismuth alloy high-temperature alkaline detinning method

The invention discloses a lead bismuth alloy high-temperature alkaline detinning method, which comprises the following steps of: (1) removing copper from tin-containing lead bismuth alloy; (2) adding industrial NaCl into the lead bismuth alloy subjected to copper removal in a lead melting pot, covering the mixture on the surface of melt, and raising the temperature to 750 DEG C; (3) stirring the mixture; (4) carrying out primary tin extraction, adding a proper number of alkaline slag formers NaOH into the melt according to the tin content in the lead bismuth alloy, continuously stirring the mixture until particular tin slag is formed on the melt surface, and scooping out the tin slag; and (5) carrying out secondary tin extraction, continuously adding industrial NaCl into the melt, then, adding the alkaline slag formers NaOH into the melt, and repeating the step (2) and the step (3). The lead bismuth alloy high-temperature alkaline detinning method has the beneficial effects that refining ...

A nanometer powder Mg

Method for preparing porous Mg2Cu compound based on Mg-Cu one-step dealloying

Dip indisputable device of getting in high temperature aluminium liquid

Process of separation of the impurities, in particular copper and nickel, of complex alloys containing white metals

A method for extracting from metal alloys their components or alloys of another composition, and furnace for the execution of this process

MAGNESIUM CONTAINING ALLOYS

PROCESS FOR THE RECOVERY OF MOLYBDENUM

PERFECTIONING IN PROCESS FOR ORE IMPROVEMENT OF IRON SILICOSO

Use of acid washing to provide purified silicon crystals

The present invention provides for methods of purifying silicon, and methods for obtaining purified silicon.

СПОСОБ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИСПАРЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ ИЗ МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СМЕСЕЙ И МНОГОКОМПОНЕНТНЫХ СИСТЕМ

Способ и устройство предназначены для испарения из первоначальных многокомпонентных смесей или многокомпонентных систем при давлении ниже атмосферного в вакуумной камере, где размещают отдельные порции многокомпонентной смеси или многокомпонентной системы в несколько ярусов в кольцевых тиглях. При этом кипящий при более низкой температуре компонент (компоненты) отводят через соответствующее отверстие для отвода паров, причем самый верхний кольцевой тигель закрыт, за исключением отверстия для отвода паров. Для получения продуктов с высокой чистотой за счет коротких путей диффузии и большой равномерности распределения температур a) применяют кольцевые тигли из материала, который в электромагнитных переменных полях действует как нагревательный элемент, b) помещают под штабелем из тиглей и над ним нагревательные тела из материала, который в электромагнитных переменных полях также действует как нагревательный элемент, c) кольцевые тигли и нагревательные тела нагревают с помощью индуктивной связи ...

Способ очистки магниевых сплавов от примесей

Модификатор

Использование1 изобретение может быть использовано в области литейного производства, металлургии и материаловедения при модифицирования алюминиевых сплавов для придания им повышенных прочностных свойств Сущность изобретения заключается в том, что модификатор содержащий титан и алюминий, содержит дополнительно углерод при следующем соотношении элементов- титан 5-15%, углерод 0,5-5%; алюминий остальное Предлагаемый модификатор эффективно измельчает структуру и повышает прочность литых силуминов 1 табл.

Способ производства высокосурьмянистых сплавав

VERFAHREN ZUR RUECKGEWINNUNG VON SINTERMETALLKARBID

Verfahren zur Behandlung von Karbid-Metallverbundkörpern im Bezug auf ihr Gefüge und ihre Zusammensetzung.

Verfahren zum kontinuierlichen Abtrennen von in Quecksilber unloeslichen Amalgamen vom ueberschuessigen Quecksilber und Vorrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens

Improvements in or relating to the recovery of metals from their amalgams

... 505,111. Extracting metals. DU PONT DE NEMOURS & CO., E. I. Nov. 4, 1937, No. 30298. Convention date, Nov. 4, 1936. [Class 82 (i)] Metals,.e.g. aluminium, beryllium, cadmium, calcium, barium, strontium, magnesium, copper, tin, sodium, potassium, and zinc are recovered from dilute liquid metal amalgams by cooling the latter to a temperature sufficiently low to precipitate a solid concentrated amalgam which is separated from the liquid mercury. The concentrated amalgam may be used as a reducing agent, may be decomposed by heat, and/or, in the case of amalgams of alkalimetals, by treatment with substances such as magnesium or alkaline-earth metals as described in Specification 505,097, the mixture being preferably rendered liquid by the addition of molten alkali metal, and the alkaline earth or other treating metal being recovered for further use by distillation of the mercury. The dilute amalgam may be produced by the electrolysis of a metallic salt using a cathode of mercury as in Specification ...

METHOD FOR IMPROVING A PROPERTY OF AN ALLOY

PROCEDURE AND DEVICE FOR THE AUSDAMPFEN OF COMPONENTS FROM MEHRSTOFFGEMISCHEN AND MULTICOMPONENT SYSTEMS

PROCEDURE, DEVICE AND RULE ARRANGEMENT FOR REGENERATING TUNGSTEN CARBIDE SCRAP IRON BY ALLOYAGE

VERFAHREN ZUR BEHANDLUNG VON KARBIDMETALLVERBUNDK¯RPERN IM BEZUG AUF IHR GEFUEGE UND IHRE ZUSAMMENSETZUNG.

VERFAHREN, VORRICHTUNG UND REGELANORDNUNG ZUM AUFARBEITEN VON HARTMETALLSCHROTT DURCH LEGIEREN

METHOD FOR TREATING [...][...][...] IM EXPLOSIVES YOUR sTRUCTURE AND THEIR COMPOSITION.

Procedure for the production of cleaned aluminum

CONTINUOUS NICKEL MATTE CONVERTER FOR PRODUCTION OF LOW IRON CONTAINING NICKEL-RICH MATTE WITH IMPROVED COBALT RECOVERY

A continuous nickel matte converter and method for the efficient production of low iron nickel-rich mattes from high--iron nickel-rich mattes, with minimal environmental impact. The present invention processes high-iron, nickel-rich primary furnace mattes to produce low iron, nickel-rich mattes, low value metal-containing slag and sulfur dioxide rich-off-gas, with improved cobalt recovery. It eliminates use of the Peirce-Smith converter, with its undesirable environmental, metallurgical and economic features.

RECOVERY OF LEAD

... of the Invention Lead is recovered from lead sulfide concentrates or mixed lead-zinc concentrates containing iron sulfide by forming a slurry of such concentrates in an aqueous medium containing ammonium sulfate and free ammonia, and introducing such slurry into a closed reaction vessel at a pressure not exceeding 30 psig. Oxygen also is introduced into such vessel to establish therein a partial oxygen pressure of at least a few psi, while vigorously agitating the slurry. The lead sulfide content of the concentrates thereby is converted to the form of substantially water-insoluable oxidic lead compounds, while any zinc sulfide present is dissolved. The slurry then is withdrawn from the reaction vessel and the insoluble residue is separated from the aqueous solution. The letter is treated for recovery of its zinc and ammonia content, and the residue is subjected to a froth flotation operation to form a concentrate containing substantially all the iron sulfide and a tailing containing the ...

УСТАНОВКА ДЛЯ ВИДАЛЕННЯ ЦИНКУ З МІДНИХ СПЛАВІВ

Установка для видалення цинку з мідних сплавів складається з плавильної печі, дистиляційної печі з герметичним ковпаком із патрубками і конденсатора для конденсації цинку, додатково містить горн з підігрівом та стопорним механізмом для накопичення і розливу очищеного розплаву, а плавильна піч, дистиляційна піч і горн з підігрівом виконані індукційними лінійними канальними із сталевими магнітопроводами, та з'єднані між собою футерованими каналами.

ПРИСТРІЙ ДЛЯ ЗНИЖЕННЯ ВМІСТУ ЦИНКУ ПРИ ВИРОБНИЦТВІ СОРТОВИХ СПЛАВІВ З БРУХТУ МІДНИХ СПЛАВІВ

Пристрій для зниження вмісту цинку при виробництві сортових сплавів із брухту мідних сплавів містить футеровану робочу ємність, трубки для подачі газових сумішей (фурми), а також пристосування для відведення видалених домішок. У футерівці бічних стінок робочої ємності встановлені чотири труби зі спеціальної жаростійкої сталі, в які вставлені знімні трубки для подачі газових сумішей (фурми). Вказані фурми мають наконечники, що занурені у розплав. Монтажний розмір від кінця наконечника по твірній до поду робочої ємності більший, ніж довжина частини наконечника. Як пристосування для відведення видалених домішок використовують вакуумний ковпак з патрубками для відкачування повітря та видалення парів цинку.

СПОСОБ РАФИНИРОВАНИя Чернового свинцового сплава

Изобретение относится к цветной металлургии. Способ рафинирования чернового свинцового сплава, при котором удаляют избыток сурьмы, олова и мышьяка, включает рафинирование, осуществляемое в два этапа, на первом этапе расплав барботируют кислородом с расходом 0,008-0,010 м3/мин на тонну сплава до достижения сплавом необходимых требований по содержанию сурьмы, в соответствии с маркой свинцового сплава, содержащего сурьму, в течение времени, определяемого по формуле: t (ч) = (1,5 ÷ 2,5) × (Sbнач.-Sbнeoб.), где Sbнач. – исходное содержание сурьмы, мас. % в черновом свинцовом сплаве, Sbнеоб. – необходимое содержание сурьмы, мас. % в свинцовом сплаве, содержащий сурьму, на втором этапе расплав перемешивают лопастной мешалкой со скоростью 60-120 об/мин с углеродсодержащим восстановителем, который добавляется в количестве 0,05- углерода на тонну сплава. Технический результат: снижение объема шлакообразования при расплавлении свинцово-сурьмянистого сплава, сокращение брака металлических деталей аккумуляторов ...

Способ обогащения железорудных кварцитов

Изобретение относится к области обогащения руд черных металлов. Поставленная задача достигается тем, что железорудные кварциты предварительно подлежат минералогической классификации по магнетитовому модулю с последующим обогащением на соответствующих производственных мощностях, а доводку концентратов осуществляют на калиброванных, уплотненных самоочищающихся сферических поверхностях. Изобретение позволяет повысить выход годного на тонну добытых железорудных кварцитов, т.е. повысить рентабельность горно-обогатительного производства.

Zinc melting system and zinc melting furnace thereof

The invention discloses a zinc melting furnace which is used for restraining evaporation, flow, liquidation and solidification of zinc within a sealed area to completely solve a zinc leakage problem by combining and placing a zinc separator and a zinc collecting boat in a water jacket. According to the zinc melting system and the zinc melting furnace thereof, the zinc is collected by virtue of vacuum and gravity, so that zinc collecting is simple and complete. The zinc smelting furnace is integrally simple in structure, convenient to operate, low in equipment cost, low in energy consumption and high in production efficiency. The cost of the whole zinc smelting furnace is about 0.2 million, the daily output can reach 400kg, and the advantages are great in comparison with the similar equipment. The invention further discloses a zinc smelting system which is of a double-furnace design, and shares a vacuum system, a control system and a heating system, so that the equipment cost is greatly ...

A single step chemical de-alloy preparation Cu - Ag nano porous sheet structure method

Process of treatment of mixtures of swarfs white and red metal

Alloys and their method of preparation

PROCEDE POUR LA RECUPERATION DU MOLYBDENE A PARTIR DE MELANGES DE COMPOSES DE MOLYBDENE AVEC D'AUTRES COMPOSES METALLIQUES

PROCEDE POUR LA RECUPERATION DU MOLYBDENE A PARTIR DE MELANGES DE COMPOSES DE MOLYBDENE AVEC D'AUTRES COMPOSES METALLIQUES. DANS CE PROCEDE, LE MELANGE EST MIS EN CONTACT AVEC UNE SOLUTION AQUEUSE D'HYDROXYDE DE METAL ALCALIN POUR SOLUBILISER LE MOLYBDENE SOUS LA FORME D'UN MOLYBDATE DE METAL ALCALIN, ET APRES FILTRATION, LA SOLUTION AQUEUSE DU MOLYBDATE DE METAL ALCALIN AINSI OBTENUE EST MISE EN CONTACT AVEC UNE RESINE ECHANGEUSE FORTEMENT CATIONIQUE POUR TRANSFORMER LEDIT MOLYBDATE EN ACIDE MOLYBDIQUE. APPLICATION DE CE PROCEDE POUR RECUPERER LE MOLYBDENE DES CATALYSEURS EPUISES CONTENANT DU MOLYBDENE SOUS FORME D'OXYDE, OU SOUS LA FORME D'IONS MOLYBDIQUES, ET D'AUTRES COMPOSES METALLIQUES.

Zinc furnace

METHOD OF PREPARING A CONDUCTIVE MEMBRANE, TRANSPARENT AND FLEXIBLE.

La technique concerne un procédé de préparation d'une membrane métallique nanomaillée 5 transférable sur une très large variété de supports de nature et de formes différentes comprenant au moins une étape de désalliage 1 d'une couche mince 6 d'un alliage métallique déposée sur un substrat 7, ledit procédé étant caractérisé en ce que ladite couche mince 6 présente une épaisseur inférieure à 100 nm, et en ce que ladite étape de désalliage 1 est réalisée par exposition de ladite couche mince 6 à une vapeur acide en phase gazeuse 8, afin de former ladite membrane métallique nanomaillée 5.

Process for refining lead alloys

СПОСОБ РАФИНИРОВАНИЯ СВИНЦОВЫХ СПЛАВОВ

Изобретение относится к переработке свинцового лома. Сущность изобретения заключается в следующем. Способ основан на введении в расплав солевого флюса на основе хлористого свинца, содержащего хлористый натрий и/или хлористый калий, а отличается тем, то обработку сплава ведут при температуре 500 - 600C при процентном соотношении содержания хлористого свинца к содержанию хлористого натрия или хлористого натрия с хлористым калием, равном 70 - 90 к 30 - 10. Предлагаемый способ позволяет полностью очистить свинцовый сплав от олова и не допускает попадания в сплав примесей других металлов.

Способ очистки медно-бериллиевой лигатуры от примесей магния

Способ разгонки сплавов

Verfahren zum Entkupfern von hochkupferhaltigem Weissmetall (Glanzmetall)

SEPARATING A FERRO ALLOY

Improved process for the refining of alloys

A process for obtaining low-carbon alloys consists in so disintegrating an alloy which comprises constituents of different carbon contents that the constituents are completely or to a large extent liberated from each other, and thereafter removing from the product the constituents of higher carbon content, for example by screening, air separation, or washing; the separation may be repeated a number of times. An element such as silicon, aluminium, nickel, or titanium may be added to an alloy in order to cause it on solidification to separate into constituents of different carbon contents; or in the production of alloys such as of silicon with iron, chromium, manganese, or vanadium, silicon may be used as the reducing-agent for ores or oxides or slags rich therein, for example in the form of a silicon alloy; or it may be used in the form of quartz along with a carbonaceous reducing-agent. In an example, an iron-chromium-silicon alloy containing 37 per cent. of chromium, 45,7 per cent of silicon ...

Vividly ductile polyphase metallic materials and procedures for their production

ACTIVATING MIXTURE FOR THE INCREASE OF THE FIRMNESS OF FERROUS ALLOYS.

PROCEDURE FOR THE PRODUCTION OF A WAESSERIGEN SOLUTION OF PURE MOLYBDENUM ACID

LEACHING SILICATED ZINC ORES

PROCESS FOR SEPARATING A NOBLE METAL FROM AN ALLOY CONTAINING SAME

LEACHED NANOCRYSTALLINE MATERIALS, METHOD FOR MAKING THEM AND USES IN THE ENERGETIC SECTOR

Des matériaux nanocristallins lixiviés ayant une grande surface spécifique sont particulièrement utiles pour stocker de l'hydrogène ou pour la fabrication d'électrodes pour la catalyse ou l'électrocatalyse, tell es que celles utilisées dans les piles à combustile. Ces matériaux peuvent être fabriqués en préparant un matériau nanocristallin constitué d'u n composite ou d'un alliage métastable d'au moins deux éléments chimiques distincts. Pour être nanocristallin, le matériau doit avoir une structure cristalline avec des cristaux de taille inférieure à 100 nn. Le matériau nanocristallin ainsi préparé est alors soumis à une lixiviation de façon à éliminer partiellement ou totalement au moins un des éléments du composite ou de l'alliage. Cette lixiviation donne au matéri au résultant une structure poreuse et, de là, la grande surface spécifique requise.

SULPHURIC PROCESS OF ZINC SILICATES ORE LEACHING

PROCESS OF TUNGSTEN CARBIDE REGENERATION DREGS

PROCESS OF TUNGSTEN CARBIDE REGENERATION DREGS

Decomposition of the alkaline metal amalgams

New process to isolate by electrolysis in the baths from fusion metals constituting alloys

Process intended more particularly for the treatment of the residues, waste or cuvreux complexes poor for obtaining alloys directly usable in lesindustries of foundry

Continuous furnace for the separation of a metal alloyed with other metals

ТВЕРДЫЙ ПРИПОЙ, СПОСОБ ПАЙКИ ТВЕРДЫМ ПРИПОЕМ, ПАЯНОЕ ИЗДЕЛИЕ И ПАСТА, СОДЕРЖАЩАЯ ЭТОТ ТВЕРДЫЙ ПРИПОЙ

Изобретение относится к области металлургии, в частности, к твердым припоям на основе железа, и может быть использовано для пайки нержавеющих сталей. Заявлены твердый припой, способ пайки, паяное изделие и паста, содержащая твердый припой. Припой содержит, вес.%: Cr 15-30, Mn≤5,0, Ni 15-30, Мо 1,0-12, Cu 0,1-4,0, N≤1,0, Si 0-20, В 0-2,0, Р 0-16, Fe и примеси - остальное. При необходимости, один или более элементов выбранных из: V, Ti, W, Al, Nb, Hf и Та от около 0,0 до около 2,5 вес.% каждого. Способ пайки включает нанесение твердого припоя на детали из нержавеющей стали, при необходимости, сборку деталей, нагрев детали из в неокислительной атмосфере, в восстановительной атмосфере, в вакууме или их комбинаций до температуры, по меньшей мере, 900°С, и пайка твердым припоем детали при температуре, по меньшей мере, 1070°С в течение, по меньшей мере, 15 минут и, при необходимости, повторяют один или более из указанных этапов. Паста содержит твердый припой на основе железа и водную связующую ...

КОМПОЗИТ НА ОСНОВЕ АЛЮМИНИЯ ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ ВОДОРОДА

... 1. Композит на основе алюминия для получения водорода, содержащий алюминий, щелочь и активирующую добавку, отличающийся тем, что в его состав дополнительно вводят порообразующий гидрид металла с дисперсностью до 200 мкм при следующем соотношении компонентов, мас.%:алюминий 87-90активирующая добавка - 4-5щелочь 4-5гидрид металла 2-32. Композит на основе алюминия для получения водорода по п.1, отличающийся тем, что в шихту сплава вводят гидрид магния.3. Композит на основе алюминия для получения водорода по п.1, отличающийся тем, что в шихту сплава вводят гидрид титана.4. Композит на основе алюминия для получения водорода по п.1, отличающийся тем, что в качестве активирующей добавки используют медь.5. Композит на основе алюминия для получения водорода по п.1, отличающийся тем, что в качестве активирующей добавки используют магний.

Электролит для выделения электролизом интерметаллидной фазы из титано-никелевых сплавов

Способ отделения примесей металлов и избытка кремния из алюминиевокремниевого расплава

Способ очистки сплава магний-марганец от железа

Steel Alloy

An alloy, such as a tool steel containing, in percent by weight, 0.5%-0.7% carbon; 1.80%-2.50% chromium; 0.90%-1.20% molybdenum; 3.50%-5.50% nickel and 0.60%-1.50% vanadium. The steel alloyed accordingly is eminently suitable for heat treatments for influencing strength. With a carbon content of less than 0.7%, a partially martensitic metal structure having a high ductility can be formed by way of hardening processes. Due to surface hardening, the carbon content may in some portions on the outer surface be greater than 0.7%.

Реактор для производства азотированной лигатуры

Реактор для производства азотированной лигатуры, содержащий корпус с герметизирующими крышками и запальным устройством, а также устройство для подачи газа, установленное в герметизирующей крышке, отличающийся тем, что он снабжен камерой, установленной внутри корпуса, и, по крайней мере, одним рукавом для циркуляции газа, установленным на корпусе и соединенным с пространством между корпусом и камерой, а устройство для подачи газа соединено с внутренним пространством камеры. (19) RU (11) 28 359 (13) U1 (51) МПК C22C 35/00 (2000.01) РОССИЙСКОЕ АГЕНТСТВО ПО ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21), (22) Заявка: 2002132418/20 , 06.12.2002 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 06.12.2002 (46) Опубликовано: 20.03.2003 (72) Автор(ы): Гордич А.Г. (73) Патентообладатель(и): Монов Герман Николаевич, Возжеников Сергей Геннадьевич, Гордич Александр Георгиевич U 1 2 8 3 5 9 R U Ñòðàíèöà: 1 U 1 (57) Формула полезной модели Реактор для производства азотированной лигатуры, содержащий корпус с герметизирующими крышками и запальным устройством, а также устройство для подачи газа, установленное в герметизирующей крышке, отличающийся тем, что он снабжен камерой, установленной внутри корпуса, и, по крайней мере, одним рукавом для циркуляции газа, установленным на корпусе и соединенным с пространством между корпусом и камерой, а устройство для подачи газа соединено с внутренним пространством камеры. 2 8 3 5 9 (54) Реактор для производства азотированной лигатуры R U Адрес для переписки: 125438, Москва, ул.Онежская, 6, кв.44, пат.пов. С.Н.Костромину, рег.№ 154 (71) Заявитель(и): Монов Герман Николаевич, Возжеников Сергей Геннадьевич, Гордич Александр Георгиевич U 1 U 1 2 8 3 5 9 2 8 3 5 9 R U R U Ñòðàíèöà: 2 RU 28 359 U1 RU 28 359 U1 RU 28 359 U1

БОЛТ КОЛЕСНЫЙ ИЗ НЕРЖАВЕЮЩИХ МЕТАЛЛОВ

1. Болт колесный из нержавеющих металлов, включающий головку в виде наружного многогранника и стержневой участок, между головкой и стержневым участком образован промежуточный участок, на котором выполнен со стороны стержневого участка базирующий конус или сферообразная поверхность, между многогранником и базирующим конусом или сферообразной поверхностью образована цилиндрическая фаска, отличающийся тем, что в качестве нержавеющих металлов использованы высоколегированные сплавы стали. 2. Болт по п.1, отличающийся тем, что он выполнен из нержавеющей стали мартенсито-ферритного класса. 3. Болт по п.1, отличающийся тем, что базирующий конус выполнен с углом 55 - 64°. 4. Болт по п.1, отличающийся тем, что базирующая сферообразная поверхность выполнена радиусом R=5 - 6 мм. 5. Болт по п.1, отличающийся тем, что со стороны торца головки выполнена сопряженная технологическая наружная поверхность под углом 15 - 64°. 6. Болт по п.1, отличающийся тем, что используют нержавеющие стали с содержанием хрома от 0,12 - 0,40%. 7. Болт по п.1, отличающийся тем, что используют нержавеющие стали с содержанием добавок никеля от 1,5 - 3,0%. 8. Болт по п.1, отличающийся тем, что используют нержавеющие стали с содержанием углерода от 0,11 - 0,17%. 9. Болт по п.1, отличающийся тем, что используют нержавеющие стали с содержанием марганца не более 0,8%. 10. Болт по п.1, отличающийся тем, что используют нержавеющие стали с содержанием кремния не более 0,8%. 11. Болт по п.1, отличающийся тем, что используют нержавеющие стали с содержанием прочих добавок до 0,1%. 12. Болт по п.1, отличающийся тем, что длина болта выбрана в пределах 40 - 65 мм. 13. Болт по п.1, отличающийся тем, что длина головки болта выбрана в пределах 10 - 30 мм. 14. Болт по п.1, отличающийся тем, что цилиндрическая фаска выполнена диаметром, не меньшим описанного диаметра многогранника головки. 15. Болт по п.1, отличающийся тем, что диаметр цилиндрической фаски выполнен большим “размера под ключ” на 1,5 - 5,0 мм. РОССИЙСКАЯ ...

ИЗДЕЛИЕ ИЗ КОНСТРУКЦИОННОЙ ВЫСОКОПРОЧНОЙ СТАЛИ (ВАРИАНТЫ)

1. Изделие из конструкционной высокопрочной стали преимущественно цилиндрической протяженной формы, содержащей углерод, кремний марганец, хром, никель и молибден отличающееся тем, что оно изготовлено из стали с компонентами в следующих пропорциях, мас.%: при соблюдении следующего соотношения: Ni+1,2·Cr+1,5·Mn≤9-0,6·С, причем изделие изготовлено, по крайней мере, с использованием операции горячей деформации и в зависимости от содержания никеля охлаждено с температуры конца такой деформации, превышающей критическую температуру A, со скоростью V≥0,37+1,45/Ni, где V - скорость охлаждения заготовок, °С/с. 2. Изделие по п.1, отличающееся тем, что перед горячей деформацией нагрето в нагревательной печи до температуры, превышающей, по крайней мере, критическую температуру A. 3. Изделие по п.1, отличающееся тем, что в операцию горячей деформации включена прошивка на стане поперечно-винтовой прокатки, а также прокатка в горячем состоянии на раскатном и/или редукционном стане и/или стане продольной прокатки до получения особотолстостенных труб длиной до 10 м диаметром от 25 до 50 мм и внутренним диаметром отверстия от 6,0 до 10,0 мм. 4. Изделие по п.1, отличающееся тем, что после операции горячей деформации и остывании изделия оно дополнительно нагрето и выдержано при температуре, превышающей, по крайней мере, критическую температуру A, а операция охлаждения осуществлена после такого дополнительного нагрева. 5. Изделие по пп.1 и 4, отличающееся тем, что оно охлаждено на воздухе, например, на реечном холодильнике или с использованием дополнительных устройств, например, в среде с повышенной охлаждающей способностью. 6. Изделие по п.1, отличающееся тем, что после охлаждения оно подвергнуто смягчающей термообработке путем нагрева заготовок до температуры 500÷750°С, выдержки до 10 ч с последующим охлаждением. 7. Изделие по п.1, отличающееся тем, что оно изготовлено с использованием операции холодного оправочного или безоправочного волочения, которая осуществлена после охлаждения ...

ПРУТОК ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ ВЫСОКОПРОЧНОЙ СТАЛИ

1. Пруток из нержавеющей высокопрочной стали, содержащей железо, углерод, хром, никель и сопутствующие примеси, отличающийся тем, что он дополнительно содержит один или несколько элементов из группы медь, титан, молибден, вольфрам, азот, кальций, бор, церий при следующем соотношении компонентов, мас.%: при соотношении ферритообразующих и аустенитообразующих элементов с их коэффициентами эквивалентности Cr/Ni=<1,7 Ni=(12:24)-0,83 Cr, 2. Пруток по п.1, отличающийся тем, что процесс его получения включает электродуговую выплавку с вакуумно-кислородным рафинированием в ковше, горячую прокатку и термообработку. 3. Пруток по п.2, отличающийся тем, что температуру окончания горячей прокатки ограничивают в интервале от 970 до 1050°С. 4. Пруток по п.2, отличающийся тем, что процесс его получения дополнительно включает снятие поверхностного слоя. 5. Пруток по п.4, отличающийся тем, что снятие поверхностного слоя ведут посредством механической обработки резанием. 6. Пруток по п.5, отличающийся тем, что его материал имеет предел текучести при растяжении до 120 кгс/мм, при этом механическую обработку резанием проводят с термообработкой после горячего проката. 7. Пруток по п.5, отличающийся тем, что его материал имеет предел текучести при растяжении до 140 кгс/мм, при этом термообработку проводят после механической обработки резанием. 8. Пруток по п.2, отличающийся тем, что термообработка состоит из нескольких режимов в диапазоне температур от -70 до 950°С при выдержке не менее 2 ч. 9. Пруток по любому из пп.1-5, 8, отличающийся тем, что его материал имеет предел текучести при растяжении в диапазоне от 110 до 140 кгс/мм (1078-1470 МПа), ударную вязкость не менее 7 кгс·м/см (68,6 Дж/см) и эквивалент сопротивления точечной коррозии >15. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) 59 060 (13) U1 (51) МПК C22C 38/00 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21), (22) Заявка: 2006132425/22 , 11.09.2006 (24 ...

ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ТОЛСТЫЙ ЛИСТ

Горячекатаный толстый лист заданных размеров и механических свойств, содержащий нормированное количество серы, отличающийся тем, что содержание серы увеличивается с уменьшением толщины листа, при этом при содержании серы [S]≤0,012 мас.% лист имеет толщину h=90...160 мм, при [S]=0,013...0,018 мас.% величина 50h<90 мм, а при [S]=0,019...0,025 мас.% - h=30...50 мм. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) 71 119 (13) U1 (51) МПК C22C 38/00 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21), (22) Заявка: 2006145664/22 , 21.12.2006 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 21.12.2006 (45) Опубликовано: 27.02.2008 (73) Патентообладатель(и): Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" (RU) U 1 7 1 1 1 9 R U Ñòðàíèöà: 1 U 1 Формула полезной модели Горячекатаный толстый лист заданных размеров и механических свойств, содержащий нормированное количество серы, отличающийся тем, что содержание серы увеличивается с уменьшением толщины листа, при этом при содержании серы [S]≤0,012 мас.% лист имеет толщину h=90...160 мм, при [S]=0,013...0,018 мас.% величина 50h<90 мм, а при [S]=0,019...0,025 мас.% - h=30...50 мм. 7 1 1 1 9 (54) ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ ТОЛСТЫЙ ЛИСТ R U Адрес для переписки: 455002, Челябинская обл., г. Магнитогорск, ул. Кирова, 93, ОАО "ММК", отдел рационализации, изобретательства и патентной работы (72) Автор(ы): Драпеко Александр Дмитриевич (RU), Кравченко Павел Анатольевич (RU), Шилин Анатолий Иванович (RU), Кривоносов Сергей Васильевич (RU), Грачев Александр Юрьевич (RU) RU 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 71 119 U1 Полезная модель относится к толстолистовому прокату и может быть использована при производстве листов с нормируемым содержанием серы, испытываемых на ударную вязкость. Такие стали характеризуются пониженным содержанием серы, которая отрицательно влияет на ударную вязкость металла. Влияние отдельных элементов (в том числе - серы) на свойства стали ...

ПРУТОК ИЗ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ ВЫСОКОПРОЧНОЙ СТАЛИ

1. Пруток для изготовления деталей погружного оборудования из нержавеющей высокопрочной стали, содержащей железо, углерод, хром, никель, кремний, марганец, серу и фосфор, отличающийся тем, что сталь дополнительно содержит один или несколько элементов из группы медь, титан, молибден, вольфрам, азот, кальций, бор, церий, ниобий, алюминий, кобальт при следующем соотношении компонентов, мас.%: при соотношении ферритообразующих и аустенитообразующих элементов с их коэффициентами эквивалентности Ni≥0,911Cr-8,2. 2. Пруток по п.1, отличающийся тем, что процесс его получения включает электродуговую выплавку с вакуумно-кислородным рафинированием в ковше, горячую прокатку и термообработку. 3. Пруток по п.2, отличающийся тем, что температуру окончания горячей прокатки ограничивают в интервале от 970 до 1050°С. 4. Пруток по п.2, отличающийся тем, что процесс его получения дополнительно включает снятие поверхностного слоя посредством механической обработки резанием. 5. Пруток по п.4, отличающийся тем, что он имеет предел текучести при растяжении 120 кгс/мм, а механическую обработку резанием проводят с термообработкой после горячего проката. 6. Пруток по п.2, отличающийся тем, что он имеет предел текучести при растяжении до 150 кгс/мм, а перед термообработкой проводят механическую обработку резанием. 7. Пруток по п.2, отличающийся тем, что термообработка включает несколько режимов в диапазоне температур от -70 до +950°С при выдержке не менее 1 ч. 8. Пруток по любому из пп.1-4, 7, отличающийся тем, что он имеет предел текучести при растяжении в диапазоне от 110 до 150 кгс/мм (1078-1470 МПа), ударную вязкость не менее 7 кгс·м/см (68,6 Дж/см) и эквивалент сопротивления точечной коррозии >15. И 1 72697 ко РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ 7 ВУ’ 72 6977 91 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ИЗВЕЩЕНИЯ К ПАТЕНТУ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ МЕОК Аннулирование патента в связи с признанием его недействительным полностью (21) Номер заявки: 2007131785 Основание: Решение Роспатента от 01.12. ...

ВАЛ (ВАРИАНТЫ)

1. Вал, например, погружного электродвигателя или гидрозащиты, характеризующийся тем, что он выполнен из прутка из дисперсионно-твердеющей стали и содержит химические элементы, мас.%: при условии выполнения следующих соотношений: Cu+ V+Nb≤2,5+0,3·Ni, где V=V-4,2· - содержание ванадия в свободном виде, оставшееся после образования карбидов, Nb=Nb-7,8·С≥0 - содержание ниобия в свободном виде, оставшееся после образования карбидов, причем изделие изготовлено при помощи термо- и механической обработки. 2. Вал, например, погружного электродвигателя или гидрозащиты, характеризующийся тем, что он выполнен из прутка из дисперсионно-твердеющей стали и содержит химические элементы, мас.%: при условии выполнения следующих соотношений: Cu+ V+Nb≤2,5+0,3·Ni и Ni+30·C+0,3·Cu=K-K·(Cr+V+Nb), где V=V-4,2· - содержание ванадия в свободном виде, оставшееся после образования карбидов, Nb=Nb-7,8·С≥0 - содержание ниобия в свободном виде, оставшееся после образования карбидов, C=C-Nb/7,8 -V/4,2 - содержание углерода, оставшееся после образования карбидов ванадия и ниобия, a K=17,5±2,0; K=0,68±0,1, причем изделие изготовлено при помощи термо- и механической обработки. 3. Вал, например, погружного электродвигателя или гидрозащиты, характеризующийся тем, что он выполнен из прутка из дисперсионно-твердеющей стали и содержит химические элементы, мас.%: при условии выполнения следующих соотношений: Cu+ V+Nb≤2,5+0,3·Ni и Ni+30·С+0,3·Cu=K-K·(Cr+Mo+V+Nb), где V=V-4,2· содержание ванадия в свободном виде, оставшееся после образования карбидов, Nb=Nb-7,8·С≥0- содержание ниобия в свободном виде, оставшееся после образования карбидов C=C-Nb/7,8-V/4,2 - содержание углерода, оставшееся после образования карбидов ванадия и ниобия, a K=17,5±2,0; K=0,68±0,1, причем изделие изготовлено при помощи термо- и механической обработки. 4. Вал по п.3, отличающийся тем, что он изготовлен с помощью термообработки при температуре 200÷600°С с выдержкой 1÷7 ч. 5. Вал по п.4, отличающийся тем, что он изготовлен при помощи ...

КОРРОЗИОННО-СТОЙКАЯ ТРУБА ДЛЯ НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН

Коррозионно-стойкая труба для нефтяных скважин, изготовленная из стали, характеризующейся содержанием углерода, кремния, марганца, хрома, молибдена, и подвергнутая термоупрочнению, отличающаяся тем, что она изготовлена из стали, содержащей дополнительно ванадий, ниобий, алюминий и РЗМ при следующем соотношении компонентов, мас.%: (19) РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ RU (11) (13) 84 909 U1 (51) МПК E21B 17/00 (2006.01) C22C 38/26 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21), (22) Заявка: 2009105002/22, 11.02.2009 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 11.02.2009 (45) Опубликовано: 20.07.2009 U 1 8 4 9 0 9 R U Формула полезной модели Коррозионно-стойкая труба для нефтяных скважин, изготовленная из стали, характеризующейся содержанием углерода, кремния, марганца, хрома, молибдена, и подвергнутая термоупрочнению, отличающаяся тем, что она изготовлена из стали, содержащей дополнительно ванадий, ниобий, алюминий и РЗМ при следующем соотношении компонентов, мас.%: Углерод не более 0,16 Кремний 0,30-0,50 Марганец 0,50-0,70 Хром 3,00-6,00 Молибден 0,40-1,00 Ванадий 0,04-0,10 Ниобий 0,04-0,10 Алюминий 0,02-0,05 РЗМ 0,005-0,015 Железо и неизбежные примеси остальное Ñòðàíèöà: 1 ru CL U 1 (54) КОРРОЗИОННО-СТОЙКАЯ ТРУБА ДЛЯ НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН 8 4 9 0 9 (73) Патентообладатель(и): Открытое акционерное общество "Первоуральский новотрубный завод" (RU) R U Адрес для переписки: 623112, Свердловская обл., г. Первоуральск, ул. Торговая, 1, ОАО "ПНТЗ", научноисследовательский центр (72) Автор(ы): Денисова Татьяна Владимировна (RU), Иоффе Андрей Владиславович (RU), Ревякин Виктор Анатольевич (RU), Тетюева Тамара Викторовна (RU), Титлова Ольга Ивановна (RU), Трифонова Елена Александровна (RU), Марков Дмитрий Всеволодович (RU), Медведев Александр Павлович (RU), Прилуков Сергей Борисович (RU), Ладыгин Сергей Александрович (RU), Белокозович Юрий Борисович (RU), Александров Сергей Владимирович (RU) RU 5 10 ...

РАБОЧИЙ ОРГАН ПОЧВООБРАБАТЫВАЮЩИХ МАШИН

Рабочий орган почвообрабатывающих машин, выполненный из углеродистой стали с пониженной прокаливаемостью и подвергнутый объемно-поверхностной закалке с самоотпуском, включающий выполненные заодно элементы крепления, рабочую часть и тело, содержащее поверхностный слой из отпущенного мартенсита с твердостью 55…60 HRC и сердцевину из троостита, или троостосорбита, или сорбита, отличающийся тем, что он выполнен из стали с идеальным критическим диаметром, равным 0,5-0,8 толщины тела, перепад твердости между поверхностным слоем тела и центром ее сердцевины составляет не менее 10 HRC, но не более 20 HRC, элементы крепления имеют структуру и твердость сердцевины тела, рабочая часть выполнена из режущего и переходного участков, при этом режущий участок имеет ширину, равную предельно допустимому линейному износу, и полностью состоит из отпущенного мартенсита, а переходной участок состоит из двух поверхностных слоев переменной толщины из отпущенного мартенсита и центрального слоя, имеющего структуру и твердость сердцевины тела, и расположен между телом и режущим участком, кроме того, отпущенный мартенсит режущего и переходного участков рабочей части выполнен с твердостью не более 64 HRC. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) 91 664 (13) U1 (51) МПК ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ A01B A01B A01B A01B A01B C22C C22C 15/00 (2006.01) 21/00 (2006.01) 23/00 (2006.01) 35/20 (2006.01) 39/20 (2006.01) 38/02 (2006.01) 38/56 (2006.01) ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21), (22) Заявка: 2009139826/22, 29.10.2009 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 29.10.2009 (45) Опубликовано: 27.02.2010 U 1 9 1 6 6 4 R U Формула полезной модели Рабочий орган почвообрабатывающих машин, выполненный из углеродистой стали с пониженной прокаливаемостью и подвергнутый объемно-поверхностной закалке с самоотпуском, включающий выполненные заодно элементы крепления, рабочую часть и тело, содержащее поверхностный слой из отпущенного мартенсита с ...

ИЗДЕЛИЕ ИЗ КОРРОЗИОННО-СТОЙКОГО СПЛАВА НА ОСНОВЕ Fe-Cr-Ni

1. Изделие из коррозионно-стойкого сплава на основе Fe-Cr-Ni, подвергнутое термообработке, холодной или горячей деформации, микроструктура которого после термической обработки содержит 2÷40 об.% равномерно распределенных карбидов, и/или нитридов, и/или карбонитридов, и/или интерметаллидов эквивалентными размерами ≤3,0 мкм, причем предел текучести сплава составляет не менее 100 кгс/мм, а шероховатость Ra его поверхности не более 2,5 мкм, при этом сплав содержит углерод, кремний, марганец, хром, никель, кобальт, медь, молибден, азот, бор, алюминий, титан, железо и, по крайней мере, один из элементов: ниобий, ванадий или вольфрам при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,005÷0,15, кремний ≤2,0, марганец ≤2,0, хром 10÷25, никель, кобальт и медь при их суммарном содержании 35÷85, при этом содержание никеля ≥35, молибден 0,01÷7,0, азот 0,001÷0,15, бор 0,0001÷0,01, алюминий и титан в сумме <3,0, по крайней мере, один из элементов: ниобий, ванадий или вольфрам 0,01÷6,5, железо - остальное, при соблюдении следующих соотношений: Ni/Cu≥1,6, Cr+3·Mo≥14,0, V/4,2+Nb/7,8+W/15,3+Mo/8>0,7·C. 2. Изделие по п.1, отличающееся тем, что оно выполнено в виде прутка цилиндрической формы диаметром 12-45 мм. 3. Изделие по п.1, отличающееся тем, что оно выполнено в виде вала погружного насоса или вала газосепаратора длиной до 8,5 м. 4. Изделие по п.2 или 3, отличающееся тем, что оно имеет отклонение от прямолинейности не более 0,2 мм на один погонный метр изделия. 5. Изделие по п.1, отличающееся тем, что оно выполнено в виде такого крепежного элемента, как болт, винт или шпилька размером от М5 до М20. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) 108 037 (13) U1 (51) МПК C21D 8/06 (2006.01) C22F 1/10 (2006.01) C22C 38/58 (2006.01) C22C 19/05 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ, ПАТЕНТАМ И ТОВАРНЫМ ЗНАКАМ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (21)(22) Заявка: 2010154475/02, 30.12.2010 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 30.12.2010 (73) ...

УСТРОЙСТВО УПРАВЛЕНИЯ ПРОЦЕССОМ ЛЕГИРОВАНИЯ НАНОСТРУКТУРИРОВАННЫХ ЖАРОПРОЧНЫХ СТАЛЕЙ

1. Устройство управления процессом легирования при выплавке наноструктурированных жаропрочных сталей, содержащее датчики параметров процесса выплавки стали в дуговой сталеплавильной печи и агрегате ковш-печь, электронно-вычислительную машину и исполнительные механизмы в виде автоматических устройств ввода шлака, раскислителей и легирующих присадок в дуговую сталеплавильную печь и в ковш-печь, отличающееся тем, что оно снабжено оперативно-запоминающим устройством и постоянным запоминающим устройством, а в качестве упомянутых датчиков использованы датчики температуры расплава и блок датчиков химического состава стали в дуговой сталеплавильной печи и в ковше-печи, а также датчик времени, при этом оперативно-запоминающее устройство и постоянное запоминающее устройство соединены с электронно-вычислительной машиной через порты ввода информации шины адреса и данных, причем первый порт ввода информации соединен с выходами датчиков температуры расплава, второй порт ввода информации - с первым выходом блока датчиков химического состава, а третий порт ввода информации - с выходом датчика времени, при этом исполнительные механизмы соединены с электронно-вычислительной машиной через порты вывода команд шины адреса и данных. 2. Устройство по п.1, отличающееся тем, что электронно-вычислительная машина снабжена блоком клавиатуры и блоком индикации, соединенными с шиной адреса и данных. И 1 115357 ко РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ 7 ВУ’? 115 357 91 ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ИЗВЕЩЕНИЯ К ПАТЕНТУ НА ПОЛЕЗНУЮ МОДЕЛЬ ММ9К Досрочное прекращение действия патента из-за неуплаты в установленный срок пошлины за поддержание патента в силе Дата прекращения действия патента: 29.10.2020 Дата внесения записи в Государственный реестр: 20.09.2021 Дата публикации и номер бюллетеня: 20.09.2021 Бюл. №26 Стр.: 1 па Дар ЕП

ХОЛОДНОКАТАНАЯ ЛЕНТА, ВЫПОЛНЕННАЯ ИЗ НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ ТЕРМИЧЕСКИ ОБРАБОТАННОЙ СТАЛИ, ПРЕДНАЗНАЧЕННАЯ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ

1. Холоднокатаная лента, выполненная из низкоуглеродистой термически обработанной стали, предназначенная для изготовления деталей электрооборудования транспортных средств путем холодной штамповки, которая выполнена из стали, содержащей следующие компоненты, мас.%: подвергнута рекристаллизационному отжигу в защитной атмосфере и имеет микроструктуру, состоящую из пластинчатого перлита и мелкозернистого феррита с баллом действительного зерна 7-8 балла, при этом отношение предела текучести к пределу прочности σ/σ ленты составляет не менее 0,60. 2. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления статора генераторов переменного тока. 3. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления поликлиновых шкивов генераторов. 4. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления рефлекторов фар светотехнических приборов. 5. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления опоры вала стартера с редуктором. 6. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления опоры якоря стартера. 7. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления крышки стартера. 8. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления корпуса стартера. 9. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления ярма реле стартера. 10. Лента по п.1, отличающаяся тем, что она предназначена для изготовления фланца реле стартера. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 118 636 U1 (51) МПК C22C 38/04 (2006.01) B60L 11/00 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ (21)(22) Заявка: ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ 2011142655/02, 24.10.2011 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 24.10.2011 (73) Патентообладатель(и): Алиев Алиназар Акпер оглы (RU) (45) Опубликовано: 27.07.2012 Бюл. № 21 (54) ХОЛОДНОКАТАНАЯ ЛЕНТА, ВЫПОЛНЕННАЯ ИЗ НИЗКОУГЛЕРОДИСТОЙ ТЕРМИЧЕСКИ ОБРАБОТАННОЙ СТАЛИ, ПРЕДНАЗНАЧЕННАЯ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ДЕТАЛЕЙ ...

ПРОКАТ ПЕРЕДЕЛЬНЫЙ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА МЕТИЗНОЙ ПРОДУКЦИИ ПОВЫШЕННОЙ ПРОЧНОСТИ

Прокат передельный гладкого круглого профиля диаметром от 6,0 до 25,0 мм для производства крепёжных изделий и холоднодеформированного арматурного проката периодического профиля повышенной прочности из низкоуглеродистой и низколегированной стали, выполненный в виде охлажденного после горячей прокатки и сформированного в моток массой до 5,0 т стержня, предназначенного для последующей переработки в упомянутые изделия на холодновысадочном оборудовании, при этом прокат передельный изготовлен из стали, содержащей, мас.%: 0,15...0,30 углерода, 0,5... 1,2 марганца, 0,015...0,030 азота, 0,025...0,070 алюминия, 0,005... 0,040 титана, 0,15...0,60 кремния, остальное железо и неизбежные примеси, имеет предел текучести не менее 360 Н/мм, временное сопротивление разрыву не менее 480 Н/мм, относительное удлинение (δ) не менее 28 %, и относительное сужение не менее 60 %. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 145 462 U1 (51) МПК C21D 8/06 (2006.01) C22C 38/14 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ (21)(22) Заявка: ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ 2013157716/02, 25.12.2013 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: 25.12.2013 (45) Опубликовано: 20.09.2014 Бюл. № 26 текучести не менее 360 Н/мм2, временное сопротивление разрыву не менее 480 Н/мм2, относительное удлинение (δ5) не менее 28 %, и относительное сужение не менее 60 %. R U 1 4 5 4 6 2 Формула полезной модели Прокат передельный гладкого круглого профиля диаметром от 6,0 до 25,0 мм для производства крепёжных изделий и холоднодеформированного арматурного проката периодического профиля повышенной прочности из низкоуглеродистой и низколегированной стали, выполненный в виде охлажденного после горячей прокатки и сформированного в моток массой до 5,0 т стержня, предназначенного для последующей переработки в упомянутые изделия на холодновысадочном оборудовании, при этом прокат передельный изготовлен из стали, содержащей, мас.%: 0,15...0,30 углерода, 0,5... 1,2 марганца, 0,015...0,030 азота, 0,025 ...

ФРИКЦИОННЫЙ ЭЛЕМЕНТ ДЛЯ ФРИКЦИОННОЙ МУФТЫ СТРЕЛОЧНОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА

Полезная модель относится к фрикционным муфтам с металлокерамическими фрикционными элементами стрелочных электроприводов железнодорожных стрелочных переводов. Фрикционный элемент выполнен в форме призмы высотой 4,8 мм с основанием в виде равностороннего треугольника с закругленными углами, образованного тремя дугами радиусом 5 мм, проведенными из вершин равностороннего треугольника со стороной 2,31 мм и высотой 2,0 мм, и касательным к этим дугам, из пропитанного авиационным гидравлическим маслом металлокерамического фрикционного самосмазывающегося материала, имеющего открытую пористость 15-20%, твердость по Бринеллю НВ не менее 600 МПа, плотность 5,45-5,85 г/см, относительную осадку не менее 12%, и масловпитываемость 1-4%, и который содержит медь, барит, окись кремния, графит и железо. Обеспечивается повышение износостойкости фрикционных элементов и повышение стабильности коэффициента трения при изменении условий нагружения. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 176 377 U1 (51) МПК B22F 5/00 (2006.01) F16D 13/60 (2006.01) F16D 69/02 (2006.01) B22F 3/26 (2006.01) C22C 33/02 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (52) СПК B22F 5/00 (2006.01); B22F 2301/35 (2006.01); F16D 69/02 (2006.01); B22F 3/26 (2006.01); F16D 13/60 (2006.01); C22C 33/0228 (2006.01) (21)(22) Заявка: 2016126797, 05.07.2016 05.07.2016 Дата регистрации: 17.01.2018 (45) Опубликовано: 17.01.2018 Бюл. № 2 U 1 1 7 6 3 7 7 R U (56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: RU 2220026 C1, 27.12.2003. CN 104399970 A, 11.03.2015. EP 2944843 A1, 18.11.2015. (54) ФРИКЦИОННЫЙ ЭЛЕМЕНТ ДЛЯ ФРИКЦИОННОЙ МУФТЫ СТРЕЛОЧНОГО ЭЛЕКТРОПРИВОДА (57) Реферат: Полезная модель относится к фрикционным металлокерамического фрикционного муфтам с металлокерамическими фрикционными самосмазывающегося материала, имеющего элементами стрелочных электроприводов открытую пористость 15-20%, твердость по железнодорожных стрелочных переводов. Бринеллю НВ не менее 600 ...

ДИСК ФРИКЦИОННОЙ МУФТЫ СТРЕЛОЧНОГО ПРИВОДА ТИПА СП

Полезная модель относится к машиностроению, в частности к тормозным и фрикционных устройствам, в том числе к дискам с металлокерамическими фрикционными элементами, используемыми в электроприводах железнодорожных стрелочных переводов типа СП (СП-6, СП-6М, СП-6К, СП-7К, СП-10, СП-6БМ, СП-10БМ). Задача предлагаемого технического решения заключается в повышении надежности работы стрелочного электропривода и безопасности движения подвижного состава, железных дорог. При решении поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышении износостойкости фрикционных дисков и повышение стабильности работы стрелочного перевода при изменении условий нагружения. Технический результат достигается диском фрикционный муфты стрелочного привода типа СП, состоящим из металлического диска с рядом отверстий, расположенных по окружности, имеющих форму равностороннего треугольника с закругленными вершинами, в которых находятся износостойкие металлокерамические фрикционные самосмазывающиеся вставки, имеющие форму отверстий, вставки с диском имеют прессовое соединение и одним углом направлены к центру металлического диска, при этом вставки симметрично выступают над плоскостями диска с каждой стороны на (1,0-2,0) мм, прессовое соединение вставок выполнено деформированием вставки по высоте на (0,75-0,85) мм, материал вставки имеет твердость по Бринеллю в пределах (600÷800) МПа, плотность 5,45-5,85 г/см, относительную осадку не менее 11% и масловпитываемость 1-4%, и который содержит медь, барит, окись кремния, графит и железо при следующем содержании компонентов, мас. %: РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 181 227 U1 (51) МПК B22F 3/16 (2006.01) B22F 5/10 (2006.01) F16D 13/60 (2006.01) C22C 33/02 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (52) СПК B22F 3/16 (2006.01); B22F 5/10 (2006.01); F16D 13/60 (2006.01); C22C 33/02 (2006.01) (21)(22) Заявка: 2018107743, 02.03.2018 (24) Дата начала отсчета срока действия ...

ВТУЛКА ДЛЯ ПОДВИЖНЫХ СОЕДИНЕНИЙ СТРЕЛОЧНОЙ ГАРНИТУРЫ

Полезная модель относится к элементам стрелочной гарнитуры стрелочных переводов, а именно к втулкам для подвижных соединений тяг стрелочной гарнитуры стрелочного перевода. Задачей заявляемого технического решения является повышение безопасности движения подвижного состава. Технический результат заключается в обеспечении при запрессовке втулки в отверстия тяг стрелочной гарнитуры оптимального натяга в соединении в пределах (0,04-0,08) мм и сохранении контактных поверхностей отверстий в тягах стрелочной гарнитуры без задирав и заусенцев при запрессовке и выпрессовке втулок в случае их замены, повышение износостойкости. Технический результат достигается втулкой для подвижных соединений стрелочной гарнитуры, характеризующейся тем, что служит для передачи усилий в виде сосредоточенной силы не менее 7,0 кН, имеет внутреннюю и наружную контактные поверхности, выполнена из спеченного порошкового антифрикционного металлокерамического материала на основе железа, содержащего следующие компоненты смеси: графит, никель, медь, дисульфид молибдена, имеет открытую объемную пористость не более 25%, твердость по Бринеллю не менее НВ 90, пропитан смазкой с температурой замерзания не ниже минус 60°C, с количеством смазки после пропитки не менее 1% от массы втулки, при этом материал имеет предел прочности на сжатие не менее 470 МПа, контактные поверхности калиброваны с пластическим деформирована на глубину до 0,4 мм, наружная поверхность дополнительно обработана шлифованием до шероховатости не более Ra 1.6, наружный номинальный диаметр равен 32-40 мм, выполнен с полем допуска от до по 8 квалитету, а внутренний номинальный диаметр равен 24-28 мм, выполнен с полем допуска по 11 квалитету. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 184 324 U1 (51) МПК E01B 7/00 (2006.01) B22F 3/10 (2006.01) B22F 5/10 (2006.01) C22C 33/02 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (52) СПК E01B 7/00 (2006.01); B22F 3/10 (2006.01); B22F 5/106 (2006.01); ...

ЭЛЕКТРОМАГНИТ ТОПЛИВНОЙ ФОРСУНКИ

Электромагнит топливной форсунки включает сердечник 1, катушку индуктивности 2 и якорь 3. Сердечник, катушка индуктивности и якорь образуют магнитную систему. Для изготовления сердечника применен стальной прокат, имеющий в состоянии поставки твердость сердцевины не более 220 НВ, химический состав, %: углерод 0,15-0,21; кремний 0,17-0,37; марганец и хром 0,9-1,2; никель до 0,3%; медь до 0,3; фосфор до 0,035; сера до 0,03, остальное - железо, и не требующий дополнительной термообработки и обработки давлением. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 195 570 U1 (51) МПК F02M 51/06 (2006.01) H01F 3/00 (2006.01) H01F 7/06 (2006.01) C22C 38/00 (2006.01) H01F 27/24 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (52) СПК F02M 51/06 (2019.08); F02M 51/061 (2019.08); H01F 3/00 (2019.08); H01F 7/06 (2019.08); C22C 38/00 (2019.08); H01F 27/24 (2019.08) (21)(22) Заявка: 2019131514, 04.10.2019 04.10.2019 31.01.2020 Приоритет(ы): (22) Дата подачи заявки: 04.10.2019 (45) Опубликовано: 31.01.2020 Бюл. № 4 U 1 1 9 5 5 7 0 R U (54) ЭЛЕКТРОМАГНИТ ТОПЛИВНОЙ ФОРСУНКИ (57) Реферат: Электромагнит топливной форсунки включает более 220 НВ, химический состав, %: углерод 0,15сердечник 1, катушку индуктивности 2 и якорь 3. 0,21; кремний 0,17-0,37; марганец и хром 0,9-1,2; Сердечник, катушка индуктивности и якорь никель до 0,3%; медь до 0,3; фосфор до 0,035; сера образуют магнитную систему. Для изготовления до 0,03, остальное - железо, и не требующий сердечника применен стальной прокат, имеющий дополнительной термообработки и обработки в состоянии поставки твердость сердцевины не давлением. Стр.: 1 U 1 Адрес для переписки: 656023, Алтайский край, г. Барнаул, пр-кт Космонавтов, 6/2, оф. 1, а/я 368, Общество с ограниченной ответственностью Управляющая компания "Алтайский завод прецизионных изделий", председателю правления Герману Виктору Адольфовичу (56) Список документов, цитированных в отчете о поиске: JP 2000008148 A, 11.01.2000. JP ...

ЭЛЕМЕНТ ФРИКЦИОННЫЙ МЕТАЛЛОКЕРАМИЧЕСКИЙ ДЛЯ МУФТЫ ЭЛЕКТРОПРИВОДА

Полезная модель относится к порошковой металлургии, в частности к спеченным металлокерамическим фрикционным элементам муфт стрелочных электроприводов, частности железнодорожных стрелочных приводов. Спеченный порошковый фрикционный элемент предназначен для запрессовки осадкой в отверстие поводка диска фрикционного муфты стрелочных электроприводов и выполнен в форме призмы с поперечным сечением в виде равностороннего треугольника с закругленными углами из пропитанного маслом металлокерамического фрикционного пористого самосмазывающегося материала. Металлокерамический фрикционный материал получен из смеси порошков, содержащей, мас.%: медь ПМС-1 от 29,90 до 30,10, графит ГК-1 от 0,50 до 2,20, кварц марки А от 4,90 до 5,10, сера сорта 9998 от 0,45 до 0,47, железо ПЖВ2 - остальное. Спеченный фрикционный элемент имеет типоразмер по высоте от 4,4 до 6,9 мм, плотность 5,3-5,7 г/см и твердость по Бринеллю НВ от 490 до 637 МПа. Обеспечивается стабильная работа фрикционной муфты и повышение надежности работы электропривода. 4 з.п. ф-лы, 3 ил. РОССИЙСКАЯ ФЕДЕРАЦИЯ (19) RU (11) (13) 203 647 U1 (51) МПК B22F 5/00 (2006.01) F16D 13/60 (2006.01) F16D 69/02 (2006.01) C22C 33/02 (2006.01) ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ИНТЕЛЛЕКТУАЛЬНОЙ СОБСТВЕННОСТИ (12) ОПИСАНИЕ ПОЛЕЗНОЙ МОДЕЛИ К ПАТЕНТУ (52) СПК B22F 5/00 (2021.02); F16D 13/60 (2021.02); F16D 69/02 (2021.02); C22C 33/02 (2021.02) (21)(22) Заявка: 2020123940, 20.07.2020 (24) Дата начала отсчета срока действия патента: Дата регистрации: (73) Патентообладатель(и): Ершова Евгения Александровна (RU) 14.04.2021 (45) Опубликовано: 14.04.2021 Бюл. № 11 2 0 3 6 4 7 R U (54) ЭЛЕМЕНТ ФРИКЦИОННЫЙ МЕТАЛЛОКЕРАМИЧЕСКИЙ ДЛЯ МУФТЫ ЭЛЕКТРОПРИВОДА (57) Реферат: Полезная модель относится к порошковой самосмазывающегося материала. металлургии, в частности к спеченным Металлокерамический фрикционный материал металлокерамическим фрикционным элементам получен из смеси порошков, содержащей, мас.%: муфт стрелочных электроприводов, частности медь ПМС-1 от 29,90 до 30, ...

High strength steel pipe for low-temperature usage having excellent buckling resistance and toughness of welded heat affected zone and method for producing the same

An APIX100-grade high strength steel pipe includes a base material containing, in mass percentage, C: more than 0.03% and 0.08% or less, Si: 0.01% to 0.5%, Mn: 1.5% to 3.0%, P: 0.015% or less, S: 0.005% or less, Al: 0.01% to 0.08%, Nb: 0.005% to 0.025%, Ti: 0.005% to 0.025%, N: 0.001% to 0.010%, O: 0.005% or less, and B: 0.0003% to 0.0020%, further contains one or more of Cu, Ni, Cr, Mo, and V, satisfies 0.19≦P cm ≦0.25, the balance being Fe and unavoidable impurities, and has a TS of 760 to 930 MPa, a uniform elongation of 5% or more, and a YR of 85% or less; the seam weld metal has a specific composition.

Steel sheet for cans with excellent surface properties after drawing and ironing and method for producing the same

A component composition contains, by % by mass, 0.0016 to 0.01% of C, 0.05 to 0.60% of Mn, and 0.020 to 0.080% of Nb so that the C and Nb contents satisfy the expression, 0.4≦(Nb/C)×(12/93)≦2.5. In addition, the amount of Nb-based precipitates is 20 to 500 ppm by mass, the average grain diameter of the Nb-based precipitates is 10 to 100 nm, and the average crystal grain diameter of ferrite is 6 to 10 μm. Nb is added to ultra-low-carbon steel used as a base, and the amount and grain diameter of the Nb-based precipitates are controlled to optimize the pinning effect. Grain refinement of ferrite is achieved by specifying the Mn amount, thereby achieving softening and excellent resistance to surface roughness of steel.

Process for manufacturing a cold rolled trip steel product

The present invention is related to a process comprising a cold rolling step, for the production of uncoated, electro-galvanised or hot dip galvanised TRIP steel products, hot rolling a slab of a specific composition, wherein the finishing rolling temperature is higher than the Ar3 temperature, to form a hot-rolled substrate, cooling said substrate to a coiling temperature (CT) between 500° C. and 680° C., coiling said substrate at said coiling temperature, pickling said substrate to remove the oxides, cold rolling said substrate to obtain a reduction of thickness, with a minimum reduction of 40%.

High-strength brass alloy for sliding members, and sliding members

A high-strength brass alloy for sliding members, consists of, by mass %, 17 to 28% of Zn, 5 to 10% of Al, 4 to 10% of Mn, 1 to 5% of Fe, 0.1 to 3% of Ni, 0.5 to 3% of Si, and the balance of Cu and inevitable impurities. The high-strength brass alloy has a structure that includes a matrix of a single phase structure of the β phase and includes at least one of Fe—Mn—Si intermetallic compounds in the form of aciculae, spheres, or petals dispersed in the β phase.

Ferritic stainless steel with excellent heat resistance

A ferritic stainless steel contains no expensive elements such as Mo and W, is free from the oxidation resistance loss caused by addition of Cu, and thereby has excellent levels of oxidation resistance (including water vapor oxidation resistance), thermal fatigue property, and high-temperature fatigue property. The ferritic stainless steel contains, in mass %, C at 0.015% or less, Si at 0.4 to 1.0%, Mn at 1.0% or less, P at 0.040% or less, S at 0.010% or less, Cr at 16 to 23%, Al at 0.2 to 1.0%, N at 0.015% or less, Cu at 1.0 to 2.5%, Nb at 0.3 to 0.65%, Ti at 0.5% or less, Mo at 0.1% or less, and W at 0.1% or less, the Si and the Al satisfying a relation Si (%)≧Al (%).

Weld metal and welded structure having weld joints using the same

To provide weld metal that has a high strength and toughness in the as-welded condition or in the annealed condition. The weld metal of the present invention contains by weight %, C: 0.04-0.15%, Si: 0.50% or less, Mn: 1.0-1.9%, Ni: 1.0-4.0%, Cr: 0.10-1.0%, Mo: 0.20 to 1.2%, Ti: 0.010-0.060%, Al: 0.030% or less, O: 0.15-0.060%, N: 0.010% or less, Fe and inevitable impurities as the remaining contents. The weld metal is further characterized by the fact that the ratio of Ti content (%) to Si content (%) i.e.,[compound type Ti]/[compound type Si] is more than 1.5, and the number A defined by the following formula is 0.50 or more, wherein A=[Ti]/([O]−1.1×[Al]+0.05×[Si]).

Method for refining texture of ferrous material, and ferrous material and blade having microscopic texture

A method for refining the texture of a ferrous material. The method includes a first step and a second step. The first step includes a step of making carbide particles in a portion of a base material smaller. The second step includes a step of nitriding at least a part of said portion.

High-strength steel sheet, hot-dipped steel sheet, and alloy hot-dipped steel sheet that have excellent fatigue, elongation, and collision characteristics, and manufacturing method for said steel sheets

This high-strength steel sheet includes: in terms of percent by mass, 0.03 to 0.10% of C; 0.01 to 1.5% of Si; 1.0 to 2.5% of Mn; 0.1% or less of P; 0.02% or less of S; 0.01 to 1.2% of Al; 0.06 to 0.15% of Ti; and 0.01% or less of N; and contains as the balance, iron and inevitable impurities, wherein a tensile strength is in a range of 590 MPa or more, and a ratio between the tensile strength and a yield strength is in a range of 0.80 or more, a microstructure includes bainite at an area ratio of 40% or more and the balance being either one or both of ferrite and martensite, a density of Ti(C,N) precipitates having sizes of 10 nm or smaller is in a range of 10 10 precipitates/mm 3 or more, and a ratio (Hvs/Hvc) of a hardness (Hvs) at a depth of 10 μm from a surface to a hardness (Hvc) at a center of a sheet thickness is in a range of 0.85 or more.

Method of producing a multi-microchannel, flow-through element and device using same

A method of producing a multi-microchannel, flow-through element, including the steps of providing a body of material, and producing multiple microchannels within the body, wherein the microchannels extend through the body to produce a multi-microchannel, flow-through element. Such an element can be used as a micromixer, a sensor element, a filter, a fuel element or a chromatographic element.

Nickel-iron-base alloy and process of forming a nickel-iron-base alloy

A nickel-iron-base alloy has by weight about 0.06% to about 0.09% C, about 35% to about 37% Fe, about 12.0% to about 16.5% Cr, about 1.0% to about 2.0% Al, about 1.0% to about 3.0% Ti, about 1.5% to about 3.0% W, up to about 5.0% Mo, up to about 0.75% Nb, up to about 0.2% Mn, up to about 0.1% Si, up to about 0.006% B, and balance essentially Ni. A method for making the nickel-iron-base alloy is also disclosed.

Article for magnetic heat exchange and method of fabricating an article for magnetic heat exchange

An article for magnetic heat exchange comprising a magnetocalorically active phase with a NaZn 13 -type crystal structure is provided by hydrogenating a bulk precursor article. The bulk precursor article is heated from a temperature of less than 50° C. to at least 300° C. in an inert atmosphere and hydrogen gas only introduced when a temperature of at least 300° C. is reached. The bulk precursor article is maintained in a hydrogen containing atmosphere at a temperature in the range 300° C. to 700° C. for a selected duration of time, and then cooled to a temperature of less than 50° C.

Hot work tool steel with outstanding toughness and thermal conductivity

A hot work tool steel family with exceptional thermal diffusivity, toughness (both fracture toughness and notch sensitivity resilience CVN—charpy V-notch) and trough hardenability has been developed. Mechanical resistance and yield strength at room and high temperatures (above 600° C.) are also high, because the tool steels of the present invention present a high alloying level despite the high thermal conductivity. Given the exceptional resistance to thermal fatigue and thermal shock, wear resistance can be severely increased for many applications requiring simultaneously resistance to thermal cracking and wear like is the case for some forging and some parts of die casting dies.

High-strength steel sheet and the method for production therefor

A high-strength steel sheet comprises, by weight, not less than 0.25% and not more than 0.5% of C, not less than 4% and not more than 14% of Mn, not less than 6.5% and not more than 9.5% of Cr, and not less than 0.3% and not more than 3% of Si. The high-strength steel sheet satisfies the following formulas 1 and 2 and mainly consists of austenite, and the high-strength steel sheet has yield strength of not less than 1000 MPa and total elongation of not less than 20%. 12≦2.0Si+5.5Al+Cr+1.5Mo≦25   (1) 13 ≦30C+0.5Mn+0.3Cu+Ni+25N≦17   (2) (Each element symbol in the above formulas indicates the content (weight %) of the element)

Friction stir welding and processing of oxide dispersion strengthened (ods) alloys

A method of welding including forming a filler material of a first oxide dispersoid metal, the first oxide dispersoid material having first strengthening particles that compensate for decreases in weld strength of friction stir welded oxide dispersoid metals; positioning the filler material between a first metal structure and a second metal structure each being comprised of at least a second oxide dispersoid metal; and friction welding the filler material, the first metal structure and the second metal structure to provide a weld.

Fabrication process of coated stamped parts and parts prepared from the same

A manufacturing process of a hot stamped coated part comprising the following successive steps, in this order: providing a hot rolled or cold rolled steel sheet comprising a steel substrate and an aluminium-silicon alloy precoating, the precoating containing more than 50% of free aluminium and having a thickness comprised between 15 and 50 micrometers, then cutting the steel sheet to obtain a precoated steel blank, then heating the blank under non protective atmosphere up to a temperature T i comprised between T e −10° C. and T e , Te being the eutectic or solidus temperature of the precoating, then heating the blank from the temperature T i up to a temperature T m comprised between 840 and 950° C. under non protective atmosphere with a heating rate V comprised between 30° C./s and 90° C./s, V being the heating rate between the temperature T i and the temperature T m , in order to obtain a coated heated blank, then soaking the coated heated blank at said temperature T m for a time t m comprised between 20 s and 90 s, then hot stamping the blank in order to obtain a hot stamped coated part, then cooling said stamped part at a cooling rate in order to form a microstructure in the steel substrate comprising at least one constituent chosen among martensite or bainite.

Alumina forming bimetallic tube and method of making and using

Provided is a bimetallic tube for transport of hydrocarbon feedstocks in a petrochemical process unit and/or refinery process unit, including: i) an outer tube layer being formed from a steam cracker alloy including at least 18.0 wt. % Cr and at least 10.0 wt. % Ni; ii) an inner tube layer being formed from an alumina forming bulk alloy including 5.0 to 10.0 wt. % of Al, 18.0 wt. % to 25.0 wt. % Cr, less than 0.5 wt. % Si, and at least 35.0 wt. % Fe with the balance being Ni, wherein the inner tube layer is formed plasma powder welding the alumina forming bulk alloy on the inner surface of the outer tube layer; and iii) an oxide layer formed on the surface of the inner tube layer, wherein the oxide layer is substantially comprised of alumina, chromia, silica, mullite, spinels, or mixtures thereof.

HIGH Cr FERRITIC/MARTENSITIC STEELS HAVING AN IMPROVED CREEP RESISTANCE FOR IN-CORE COMPONENT MATERIALS IN NUCLEAR REACTOR, AND PREPARATION METHOD THEREOF

Disclosed herein is a high Cr Ferritic/Martensitic steel comprising 0.04 to 0.13% by weight of carbon, 0.03 to 0.07% by weight of silicon, 0.40 to 0.50% by weight of manganese, 0.40 to 0.50% by weight of nickel, 8.5 to 9.5% by weight of chromium, 0.45 to 0.55% by weight of molybdenum, 0.10 to 0.25% by weight of vanadium, 0.02 to 0.10% by weight of tantalum, 0.21 to 0.25% by weight of niobium, 1.5 to 3.0% by weight of tungsten, 0.015 to 0.025% by weight of nitrogen, 0.01 to 0.02% by weight of boron and iron balance. By regulating the contents of alloying elements such as nitrogen, born, the high Cr Ferritic/Martensitic steel with to superior tensile strength and creep resistance is provided, and can be effectively used as an in-core component material for sodium-cooled fast reactor (SFR).

High strength steel sheet and method for manufacturing the same

A high-strength steel sheet includes a composition containing, in mass percent, 0.08% to 0.20% of carbon, 0.2% to 1.0% of silicon, 0.5% to 2.5% of manganese, 0.04% or less of phosphorus, 0.005% or less of sulfur, 0.05% or less of aluminum, 0.07% to 0.20% of titanium, and 0.20% to 0.80% of vanadium, the balance being iron and incidental impurities.

Hic-resistant thick steel plate and uoe steel pipe

A thick steel plate and a UOE steel pipe having a high strength of at least X60 grade and improved resistance to HIC have a chemical composition consisting essentially of, in mass percent, C: 0.02-0.07%, Si: 0.05-0.50%, Mn: 1.1-1.6%, P: at most 0.015%, S: at most 0.002%, Nb: 0.005-0.060%, Ti: 0.005-0.030%, Al: 0.005-0.06%, Ca: 0.0005-0.0060%, N: 0.0015-0.007%, at least one of Cu, Ni, Cr, and Mo in a total amount of greater than 0.1% and less than 1.5%, and a remainder of Fe and impurities, wherein the degrees of segregation of Nb and Ti are both at most 2.0, and the ratio of (the degree of Nb segregation)/(the degree of Mn segregation) and the ratio of (the degree of Ti segregation)/(the degree of Mn segregation) are both at least 1.0 and at most 1.5.

Method for heating lightweight metal ingots

A method is described for heating lightweight metal ingots ( 1 ), with the lightweight metal ingots ( 1 ) being heated in a furnace ( 2 ) by hot burner exhaust gases. In order to provide advantageous heating conditions it is proposed that the lightweight metal ingots ( 1 ), prior to their heating in the furnace ( 2 ), are preheated via at least one preheating apparatus ( 9 ) which rests in a planar manner thereon and is supplied by a fluid heat carrier which is heated in heat exchange by the hot exhaust gases from the furnace ( 2 ) and is guided in a circuit ( 7 ).

Components for exhaust system, methods of manufacture thereof and articles comprising the same

Disclosed herein is a sintered composition comprising iron; about 0.05 to about 1 wt % molybdenum; about 3 to about 4.5 wt % silicon; about 0.05 to about 0.5 wt % chromium; about 0.011 to about 0.015 wt % magnesium; all weight percents being based on the total weight of the composition; the composition being devoid of carbon except for trace amounts; and wherein the composition is sintered. Disclosed herein too is a method comprising blending a powdered composition that comprises iron; about 0.05 to about 1 wt % molybdenum; about 3 to about 4.5 wt % silicon; about 0.05 to about 0.5 wt % chromium; about 0.011 to about 0.015 wt % magnesium; all weight percents being based on the total weight of the composition; the composition being devoid of carbon except for trace amounts; compacting and sintering the composition.

Magnetostrictive Film, Magnetostrictive Element, Torque Sensor, Force Sensor, Pressure Sensor, And Manufacturing Method Therefor

For providing a magnetostrictive film that can exhibit high magnetostrictive properties in the vicinity of zero magnetic field and their manufacturing methods, a magnetostrictive film thermal sprayed on an object under test includes a metallic glass film subjected to thermal processing at a temperature lower than the glass transition temperature and not lower than the Curie point, and shows a linearity between the magnetic field and the magnetostriction in at least a part of the magnetic field from −15 kA/m to +15 kA/m (both inclusive).

Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same

A steel product having, by weight, less than 0.25% carbon, between 0.20 and 2.0% manganese, between 0.05 and 0.50% silicon, aluminum 0.008% or less by weight, and at least one element selected from the group consisting of titanium between about 0.01% and about 0.20%, niobium between about 0.01% and about 0.20%, molybdenum between about 0.05% and about 0.50%, and vanadium between about 0.01% and about 0.20%, and having a microstructure comprised of a majority bainite, and fine oxide particles of silicon and iron distributed through the steel microstructure of average precipitate size less than 50 nanometers. The yield strength of the steel product may be at least 55 ksi (380 MPa) or the tensile strength of at least 500 MPa, or both. The steel product may have total elongation of at least 6% or 10%, and thickness less than 3.0 mm.

Method for producing martensitic steel with mixed hardening

A method of producing a martensitic steel including a content of other metals such that it can be hardened by intermetallic compound and carbide precipitation, with an Al content of between 0.4% and 3%. The heat shaping temperature of a last heat shaping pass of the steel is lower than the solubility temperature of aluminum nitrides in the steel, and a treatment temperature for each potential heat treatment after the last heat shaping pass is lower than the solid-state solubility temperature of the aluminum nitrides in the steel.

Metal plate to be heated by radiant heat transfer and method of manufacturing the same, and metal processed product having portion with different strength and method of manufacturing the same

On part of a surface of a metal plate that is to be heated by radiant heat transfer with a near-infrared ray, a region where reflectance for a radiant ray is made lower than that of the original surface of the metal plate is formed. As reflectance reducing treatment, painting or thermal spraying in a blackish color, plating in a blackish color, treatment for increasing roughness of the surface of the metal plate, blasting, etching, blackening, surface layer quality changing treatment of the metal plate, or the like can be adopted. The metal plate is turned into a heated metal plate partially having a different temperature by being heated by radiant heat transfer, and thereafter, the heated metal plate is subjected to thermal processing accompanied by cooling, for example, by hot stamping.

High-strength hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same

A steel sheet contains, on a mass percent basis, 0.03%-0.12% C, 0.5% or less Si, 0.8%-1.8% Mn, 0.030% or less P, 0.01% or less S, 0.005%-0.1% Al, 0.01% or less N, 0.035%-0.100% Ti, and the balance being Fe and incidental impurities and has microstructures with a fraction of polygonal ferrite of 80% or more, the polygonal ferrite having an average grain size of 5 to 10 μm. The amount of Ti present in a precipitate having a size of less than 20 nm is 70% or more of the value of Ti* calculated using expression (1): Ti*=[Ti]−48×[N]/14  (1) where [Ti] and [N] represent a Ti content (percent by mass) and a N content percent by mass), respectively, of the steel sheet.

Non-oriented electrical steel sheet

A non-oriented electrical steel sheet contains 2.8 mass % or more and 4.0 mass % or less of Si, 0.2 mass % or more and 3.0 mass % or less of Al, and 0.02 mass % or more and 0.2 mass % or less of P. The non-oriented electrical steel sheet contains further contains 0.5 mass % or more in total of at least one kinds selected from a group consisting of 4.0 mass % or less of Ni and 2.0 mass % or less of Mn. A C content is 0.05 mass % or less, a N content is 0.01 mass % or less, an average grain diameter is 15 μm or less, and a <111> axial density is 6 or larger.

High manganese containing steels for oil, gas and petrochemical applications

Provided are high manganese containing ferrous based components and their use in oil, gas and/or petrochemical applications. In one form, the components include 5 to 40 wt % manganese, 0.01 to 3.0 wt % carbon and the balance iron. The components may optionally include one or more alloying elements chosen from chromium, nickel, cobalt, molybdenum, niobium, copper, titanium, vanadium, nitrogen, boron and combinations thereof.

METHOD AND SYSTEM FOR PRODUCING SINTERED NdFeB MAGNET, AND SINTERED NdFeB MAGNET PRODUCED BY THE PRODUCTION METHOD

A method and system for producing a slim-shaped sintered NdFeB magnet having a high level of coercive force and high degree of orientation, as well as a sintered NdFeB magnet produced by the aforementioned method or system. A system for producing a slim-shaped sintered NdFeB magnet according to the present invention includes: a filling unit and filling alloy powder; an orienting unit; a sintering furnace; and a conveying unit. The orienting unit is provided with a heating and orienting coil for heating the alloy powder in the molds before and/or after the application of the magnetic field so as to decrease the coercive force of the individual particles of the alloy powder.

Bearing steels

There is provided a novel bearing steel composition and a method of forming a bearing. The bearing steel composition comprises: Carbon 0.4 to 0.8 wt %; Nitrogen 0.1 to 0.2 wt %; Chromium 12 to 18 wt %; Molybdenum 0.7 to 1.3 wt %; Silicon 0.3 to 1 wt %; Manganese 0.2 to 0.8 wt %; and Iron 78 to 86.3 wt %.

High-strength seamless steel tube, having excellent resistance to sulfide stress cracking, for oil wells and method for manufacturing the same

A seamless steel tube contains 0.15% to 0.50% C, 0.1% to 1.0% Si, 0.3% to 1.0% Mn, 0.015% or less P, 0.005% or less S, 0.01% to 0.1% Al, 0.01% or less N, 0.1% to 1.7% Cr, 0.4% to 1.1% Mo, 0.01% to 0.12% V, 0.01% to 0.08% Nb, and 0.0005% to 0.003% B or further contains 0.03% to 1.0% Cu on a mass basis and has a microstructure which has a composition containing 0.40% or more solute Mo and a tempered martensite phase that is a main phase and which contains prior-austenite grains with a grain size number of 8.5 or more and 0.06% by mass or more of a dispersed M 2 C-type precipitate with substantially a particulate shape.

Nonmagnetic stainless steel, member for radio-controlled timepiece, production process of nonmagnetic stainless steel and radio wave receiver

A nonmagnetic stainless steel which has a higher electrical resistivity than existing nonmagnetic alloys, a production process for producing the stainless steel, and a radio wave receiver. The receiver has a main case and rear cover constituted of a nonmagnetic stainless steel having an electrical resistivity as high as more than 100 μΩ·cm and consisting of C: not more than 0.1%, Si: 4.0-7.5%, Mn: not more than 2.0%, Ni: 25.5-30.0%, Cr: 15.0-20.0%, Mo: 0.1-3.0%, Cu: 0-2.0%, in mass % and the balance Fe and impurities. Even if some variable magnetic flux generated by a coil of an antenna runs through the main case and the rear cover, the receiving efficiency of the antenna can be prevented from being reduced by eddy current loss and a sufficient radio receiving sensitivity can be obtained. This nonmagnetic stainless steel is produced by hot and/or cold plastic working and subsequent solution treating conducted at 1,000-1,180° C.

Method for making a hot water tank of ferritic stainless steel with a tig welded structure

Disclosed is a ferritic stainless steel for hot-water tanks with welded structure, comprising, in terms of % by mass, at most 0.02% of C, from 0.01 to 0.30% of Si, at most 1% of Mn, at most 0.04% of P, at most 0.03% of S, from more than 21 to 26% of Cr, at most 2% of Mo, from 0.05 to 0.6% of Nb, from 0.05 to 0.4% of Ti, at most 0.025% of N, and from 0.02 to 0.3% of Al, and optionally containing at least one of at most 2%, preferably from 0.1 to 2% of Ni and at most 1%, preferably from 0.1 to 1% of Cu, with a balance of Fe and inevitable impurities.

Nitrogen containing, low nickel sintered stainless steel

A water atomized stainless steel powder which comprises by weight-%: 10.5-30.0 Cr 0.5-9.0 Ni 0.01-2.0 Mn 0.01-3.0 Sn 0.1-3.0 Si 0.01-0.4 N optionally max 7.0 Mo optionally max 7.0 Cu optionally max 3.0 Nb optionally max 6.0 V balance iron and max 0.5 of unavoidable impurities.

Molybdenum-Free, High-Strength, Low-Alloy X80 Steel Plates Formed by Temperature-Controlled Rolling Without Accelerated Cooling

Steel alloy, plate, and longitudinally welded pipe formed from a molybdenum-free, high-strength, low-alloy steel, said steel alloy consisting essentially of, in wt. %: C: 0.05-0.09; Mn: 1.70-1.95; Ti: 0.01-0.02; Al: 0.02-0.055; Nb: 0.075-0.1; P: ≦0.015; S: ≦0.003; V 0.01-0.03; Mo: ≦0.003; and the remainder Fe and inevitable impurities. The plate is produced by rolling from a slab without the use of accelerated cooling.

Method of in situ synthesis by thermite reaction with sol-gel and FeNiCrTi/NiAl-A12O3 nanocomposite materials prepared by the method

The invention prepares FeNiCrTi/NiAl-A12O3 nanocomposite materials by a method of in situ synthesis by thermite reaction with sol-gel. The nanocomposite material has high intensity at high temperature, high tenacity at room temperature, good oxidation resistance and good resistance to thermal corrosion. The method of the invention comprises: igniting thermite mixture to produce a high temperature melt and putting the high temperature melt into a fast-cooling mold, thereby obtaining the FeNiCrTi/NiAl—Al 2 O 3 nanocomposite material. The thermite mixture contains Fe 2 O 3 , NiO, Cr 2 O 3 , CrO 3 , Al and TiO 2 gel. The composite material is featured by small size of grains.

Low alloy steel for geothermal power generation turbine rotor, and low alloy material for geothermal power generation turbine rotor and method for manufacturing the same

A low alloy steel ingot contains from 0.15 to 0.30% of C, from 0.03 to 0.2% of Si, from 0.5 to 2.0% of Mn, from 0.1 to 1.3% of Ni, from 1.5 to 3.5% of Cr, from 0.1 to 1.0% of Mo, and more than 0.15 to 0.35% of V, and optionally Ni, with a balance being Fe and unavoidable impurities. Performing quality heat treatment including a quenching step and a tempering step to the low alloy steel ingot to obtain a material, which has a grain size number of from 3 to 7 and is free from pro-eutectoid ferrite in a metallographic structure thereof, and which has a tensile strength of from 760 to 860 MPa and a fracture appearance transition temperature of not higher than 40 ° C.

Hot-rolled steel car or wire rod

A hot-rolled steel bar or wire rod consisting of C: 0.1 to 0.3%, Si: 0.05 to 1.5%, Mn: 0.4 to 2.0%, S: 0.003 to 0.05%, Cr: 0.5 to 3.0%, Al: 0.02 to 0.05%, and N: 0.010 to 0.025%, the balance being Fe and impurities, and the impurities containing P: 0.025% or less, Ti: 0.003% or less, and O: 0.002% or less, wherein the structure thereof is composed of a ferrite-pearlite structure, ferrite-pearlite-bainite structure, or ferrite-bainite structure; the standard deviation of ferrite fractions at the time when randomly selected 15 viewing fields of a transverse cross section are observed and measured with the area per one viewing field being 62,500 μm 2 is 0.10 or less; and in a region from the surface to one-fifth of the radius and a region from the center to one-fifth of the radius in the transverse cross section, the amount of Al precipitating as AlN is 0.005% or less, and the density in terms of the number of AlN having a diameter of 100 nm or larger is 5/100 μm 2 or less. In the hot-rolled steel bar or wire rod, even if hot forging is performed in various temperature ranges, austenite grains can be stably prevented from being coarsened at the time of heating for carburization.

Method for manufacturing a hot press-hardened component, use of a steel product for manufacturing a hot press-hardened component and hot press-hardened component

A method of manufacturing a hot press-hardened component comprises the following production steps: a) providing a steel product produced at least in sections from a stainless steel comprising of the following composition (specified in % wt.) C: 0.010-1.200%, P: up to 0.1%, S: up to 0.1%, Si: 0.10-1.5%, Cr: 10.5-20.0% and optionally one or more elements from the group “Mn, Mo, Ni, Cu, N, Ti, Nb, B, V, Al, Ca, As, Sn, Sb, Pb, Bi, H” with the requirement Mn: 0.10-3.0%, Mo: 0.05-2.50%, Ni: 0.05-8.50%, Cu: 0.050-3.00%, N: 0.01-0.2%, Ti: up to 0.02%, Nb: up to 0.1%, B: up to 0.1%, V: up to 0.2%, Al: 0.001-1.50%, Ca: 0.0005-0.003%, As: 0.003-0.015%, Sn: 0.003-0.01%, Sb: 0.002-0.01%, Pb: up to 0.01%, Bi: up to 0.01%, H: up to 0.0025%, remainder iron and unavoidable impurities; b) heating the steel product to an austenisation temperature above the Ac3 temperature of the stainless steel; c) hot press-hardening the heated steel product in a pressing die to form the component; and d) cooling at least one section of the component at a cooling rate that is high enough for a martensitic structure to form in each section that is rapidly cooled.

Austenitic stainless steel pipe excellent in steam oxidation resistance and manufacturing method therefor

There is provided an austenitic stainless steel pipe excellent in steam oxidation resistance. The austenitic stainless steel pipe excellent in steam oxidation resistance contains, by mass percent, 14 to 28% of Cr and 6 to 30% of Ni, and is configured so that a region satisfying the following Formula exists in a metal structure at a depth of 5 to 20 μm from the inner surface of the steel pipe: (α/β)×δ/ε×100≧0.3 where the meanings of symbols in the above Formula are as follows: α: sum total of the number of pixels of digital image in region in which orientation difference of adjacent crystals detected by electron backscattering pattern is 5 to 50 degrees β: the number of total pixels of digital image in region of measurement using electron backscattering pattern ε: analysis pitch width of electron backscattering pattern (μm) δ: grain boundary width (μm).

High-strength spring steel

A spring steel contains 0.15-0.40% carbon, 1-3.5% silicon, 0.20-2.0% manganese, 0.05-1.20% chromium, at most 0.030% phosphorus, at most 0.02% sulfur, and at least one of the following: 0.005-0.10% titanium, 0.005-0.05% niobium, and at most 0.25% vanadium. The remainder of said spring steel includes iron and unavoidable impurities. The carbon equivalent (Ceq 1 ) of the provided spring steel, as calculated by formula (1), is at most 0.55. (1) Ceq 1 =[C]+0.108×[Si]−0.067×[Mn]+0.024×[Cr]−0.05×[Ni]+0.074×[V]. In the formula (1), each symbol in brackets represents the content (mass %) of the corresponding element.

Drawn heat treated steel wire for high strength spring use and pre-drawn steel wire for high strength spring use

Drawn heat treated steel wire for high strength spring use is provided containing, by mass %, C: 0.67% to less than 0.9%, Si: 2.0 to 3.5%, Mn: 0.5 to 1.2%, Cr: 1.3 to 2.5%, N: 0.003 to 0.007%, and Al: 0.0005% to 0.003%, having Si and Cr satisfying the following formula: 0.3%≦Si−Cr≦1.2%, and having a balance of iron and unavoidable impurities, having as impurities, P: 0.025% or less and S: 0.025% or less, furthermore having a circle equivalent diameter of undissolved spherical carbides of less than 0.2 μm, further having, as a metal structure, at least residual austenite in a volume rate of over 6% to 15%, having a prior austenite grain size number of #10 or more, and having a circle equivalent diameter of undissolved spherical carbides of less than 0.2 μm.

Nanocomposite thermoelectric conversion material and process for producing same

The invention provides a nanocomposite thermoelectric conversion material ( 1 ) in which the matrix has a polycrystalline structure, and crystal grains ( 10 ) and a crystal grain boundary phase ( 12 ) of a different composition are present therein, and in which the same type of phonon-scattering particles ( 14 ) are dispersed within the crystal grains ( 10 ) and the crystal grain boundary phase ( 12 ).

Method for manufacturing grain oriented electrical steel sheets

In a method for manufacturing grain oriented electrical steel sheets from a slab, controlling the steel sheet temperature so as to satisfy T (t)<FDT−(FDT−700)×t/6 (wherein T (t): steel sheet temperature (° C.), FDT: finishing temperature (° C.) and t: time (sec) after the completion of finish rolling) throughout the entire length of a coil during cooling after the completion of finish rolling in hot rolling, and controlling the steel sheet temperature of a tip portion of the coil representing 10% of the length of the coil to be not less than 650° C. at a lapse of 3 seconds from the completion of hot rolling, thus manufacturing a grain oriented electrical steel sheet exhibiting excellent magnetic properties throughout the entire coil length.

Non-quenched and tempered steel having ultrafine grained pearlite structure and method of manufacturing the same

This invention relates to a method of manufacturing non-quenched and tempered steel having an ultrafine grained pearlite structure, including hot forging a steel material so as to be high-temperature compression deformed, thus obtaining a hot forged body; rapidly cooling the hot forged body to a low-temperature pearlite transformation range, thus obtaining a supercooled hot forged body; isothermally holding the supercooled hot forged body in the low-temperature pearlite transformation range so as to be isothermally transformed; and air-cooling the hot forged body; and to non-quenched and tempered steel manufactured thereby.

Gas-carburized steel part excellent in surface fatigue strength, steel product for gas carburizing, and manufacturing method of gas-carburized steel part

The present invention provides a steel product for gas carburizing used for manufacturing a carburized steel part. In the above steel product for gas carburizing, a composition of a base metal contains, in mass %, C: 0.1 to 0.4%, Si: exceeding 1.2 to 4.0%, Mn: 0.2 to 3.0%, Cr: 0.5 to 5.0%, Al: 0.005 to 0.1%, S: 0.001 to 0.3%, N: 0.003 to 0.03%, and O: limited to 0.0050% or less, and P: limited to 0.025% or less, and when the contents of Si, Mn, and Cr (mass %) are set to [Si %], [Mn %], and [Cr %], Expression (1) below is satisfied, and an alloy shortage layer satisfying Expression (2) below exists in a range from its surface to 2 to 50 μm in depth. 32≧3.5[Si %]+[Mn %]+3[Cr %]>9  (1) 3.5[Si %]+[Mn %]+3[Cr %]≦9  (2)

Joining of parts via magnetic heating of metal aluminum powders

A method of joining at least two parts includes steps of dispersing a joining material comprising a multi-phase magnetic metal-aluminum powder at an interface between the at least two parts to be joined and applying an alternating magnetic field (AMF). The AMF has a magnetic field strength and frequency suitable for inducing magnetic hysteresis losses in the metal-aluminum powder and is applied for a period that raises temperature of the metal-aluminum powder to an exothermic transformation temperature. At the exothermic transformation temperature, the metal-aluminum powder melts and resolidifies as a metal aluminide solid having a non-magnetic configuration.

Seamless steel pipe for high-strength hollow spring

Disclosed is a seamless steel pipe for a high-strength hollow spring, which comprises 0.20 to 0.70 mass % of C, 0.5 to 3.0 mass % of Si, 0.1 to 3.0 mass % of Mn, 0.030 mass % or less (including 0%) of P, 0.030 mass % or less (including 0%) of S, 0.02 mass % or less (including 0%) of N, and the remainder made up by Fe and unavoidable impurities, and which is characterized in that carbide has an equivalent circle diameter of 1.00 μm or less. The seamless steel pipe enables the production of a hollow spring having high strength and excellent durability.

Manufacturing method of grain-oriented electrical steel sheet

A predetermined steel containing Te: 0.0005 mass % to 0.0050 mass % is heated to 1320° C. or lower to be subjected to hot rolling, and is subjected to annealing, cold rolling, decarburization annealing, and nitridation annealing, and thereby a decarburized nitrided steel sheet is obtained. Further, an annealing separating agent is applied on the surface of the decarburized nitrided steel sheet and finish annealing is performed, and thereby a glass coating film is formed. The N content of the decarburized nitrided steel sheet is set to 0.0150 mass % to 0.0250 mass % and the relationship of 2×[Te]+[N]≦0.0300 mass % is set to be established. Note that [Te] represents the Te content and [N] represents the N content.

High-strength hot-rolled steel sheet and method of manufacturing the same

On a cross section with a sheet width direction of a high-strength hot-rolled steel sheet set as a normal line, with regard to an inclusion having a major diameter of 3.0 μm or more, a maximum of a major diameter/minor diameter ratio expressed by (a major diameter of the inclusion)/(a minor diameter of the inclusion) is 8.0 or less, and a sum total of a rolling direction length per 1 mm 2 cross section of a predetermined inclusion group composed of plural inclusions each having a major diameter of 3.0 μm or more and a predetermined extended inclusion having a length in a rolling direction of 30 μm or more is 0.25 mm or less. The plural inclusions composing the predetermined inclusion group congregate in both the rolling direction and a direction perpendicular to the rolling direction 50 μm or less apart from each other. The predetermined extended inclusion is spaced over 50 μm apart from all the inclusions each having a major diameter of 3.0 μm or more in at least either the rolling direction or the direction perpendicular to the rolling direction.

Soft magnetic alloy and method for producing a soft magnetic alloy

A soft magnetic alloy is provided that consists essentially of 47 weight percent≦Co≦50 weight percent, 1 weight percent≦V≦3 weight percent, 0 weight percent≦Ni≦0.25 weight percent, 0 weight percent≦C≦0.007 weight percent, 0 weight percent≦Mn≦0.1 weight percent, 0 weight percent≦Si≦0.1 weight percent, at least one of niobium and tantalum in amounts of x weight percent of niobium, y weight percent of tantalum, remainder Fe. The alloy includes 0 weight percent≦x<0.15 weight percent, 0 weight percent≦y≦0.3 weight percent and 0.14 weight percent≦(y+2x)≦0.3 weight percent. The soft magnetic alloy has been annealed at a temperature in the range of 730° C. to 880° C. for a time of 1 to 6 hours and comprises a yield strength in the range of 200 MPa to 450 MPa and a coercive field strength of 0.3 A/cm to 1.5 A/cm.

Ferritic stainless steel sheet excellent in oxidation resistance and ferritic stainless steel sheet excellent in heat resistance and method of production of same

Ferritic stainless steel sheet which has a high oxidation resistance and scale spallation resistance even at a high temperature near 1000° C., characterized by containing C: 0.020% or less, N: 0.020% or less, Si: over 0.10 to 0.35%, Mn: 0.10 to 0.60%, Cr: 16.5 to 20.0%, Nb: 0.30 to 0.80%, Mo: over 2.50 to 3.50%, and Cu: 1.00 to 2.50%, having an amount of increase of oxidation after a continuous oxidation test in the air at 1000° C. for 200 hours of 4.0 mg/cm 2 or less, and having an amount of scale spallation of 1.0 mg/cm 2 or less.

Ferrite-based stainless steel for use in components of automobile exhaust system

This ferritic stainless steel for components of an automobile exhaust system includes, in terms of percent by mass: C: ≦0.015%; Si: 0.01% to 0.50%; Mn: 0.01% to 0.50%; P: ≦0.050%; S: ≦0.010%; N: ≦0.015%; Al: 0.010% to 0.100%; Cr: 16.5% to 22.5%; Ni: 0.5% to 2.0%; and Sn: 0.01% to 0.50%, and further includes either one or both of Ti: 0.03% to 0.30% and Nb: 0.03% to 0.30%, with a remainder being Fe and inevitable impurities.

High-nitrogen stainless steel pipe with high strength, high ductility, and excellent corrosion and heat resistance and process for producing same

Provided is a novel high-nitrogen stainless-steel pipe which is not obtained with any conventional technique, the stainless-steel pipe having high strength, high ductility, and excellent corrosion and heat resistance and being obtained through size reduction of crystal grains and strengthening by slight plastic working besides formation of a gradient structure in which the concentration of solid-solution nitrogen continuously decreases gradually from the surface. Also provided are hollow materials of various shapes and sizes which are formed from the steel pipe and processes for producing the steel pipe and the hollow materials. An austenitic stainless-steel pipe is treated in a range of the temperatures not higher than the critical temperature for crystal grain enlargement of the steel pipe material to cause nitrogen (N) to be absorbed into the surface of the pipe and diffused into the solid phase, while minimizing the enlargement of crystal grains during the treatment. Thus, a gradient structure is formed, the structure including a part that is close to the surface part of the pipe and has been highly strengthened by the formation of a high-concentration solid solution of N and a part in which ductility gradually increases toward around the center of the cross-section of the pipe as the N concentration decreases. Thereafter, the pipe is subjected to size reduction of crystal grains by utilizing, for example, eutectoid transformation of the austenite phase, thereby greatly improving the elongation (ductility) of the steel pipe. Furthermore, the steel pipe is strengthened by slight plastic working to give a high-nitrogen austenitic stainless-steel pipe having high strength, high ductility, and excellent corrosion and heat resistance. A plurality of the thus-obtained high-nitrogen austenitic stainless steel pipes of the same quality are disposed one over another so as to result in dimensions, e.g., diameter and wall thickness, according to the use or strength level, ...

High-strength steel sheet and method for producing same

A high-strength steel sheet includes, by mass %, C: 0.03% to 0.30%, Si: 0.08% to 2.1%, Mn: 0.5% to 4.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0001% to 0.1%, N: 0.01% or less, acid-soluble Al: more than 0.004% and less than or equal to 2.0%, acid-soluble Ti: 0.0001% to 0.20%, at least one selected from Ce and La: 0.001% to 0.04% in total, and a balance of iron and inevitable impurities, in which [Ce], [La], [acid-soluble Al], and [S] satisfy 0.02≦([Ce]+[La])/[acid-soluble Al]<0.25, and 0.4≦([Ce]+[La])/[S]≦50 in a case in which the mass percentages of Ce, La, acid-soluble Al, and S are defined to be [Ce], [La], [acid-soluble Al], and [S], respectively, and a microstructure includes 1% to 50% of martensite in terms of an area ratio.

Rare-earth permanent magnetic powder, bonded magnet, and device comprising the same

A rare-earth permanent magnetic powder, a bonded magnet, and a device comprising the bonded magnet are provided. The rare-earth permanent magnetic powder is mainly composed of 7-12 at % of Sm, 0.1-1.5 at % of M, 10-15 at % of N, 0.1-1.5 at % of Si, and Fe as the balance, wherein M is at least one element selected from the group of Be, Cr, Al, Ti, Ga, Nb, Zr, Ta, Mo, and V, and the main phase of the rare-earth permanent magnetic powder is of TbCu 7 structure. Element Si is added into the rare-earth permanent magnetic powder for increasing the ability of SmFe alloy to from amorphous structure, and for increasing the wettability of the alloy liquid together with the addition of element M in a certain content, which enables the alloy liquid prone to be injected out of a melting device. The average diameter of the rare-earth permanent magnetic powder is in the range of 10-100 μm, and the rare-earth permanent magnetic powder is composed of nanometer crystals with average grain size of 10-120 nm or amorphous structure

Electromagnetic machine and system including silicon steel sheets

A silicon steel sheet formed from a silicon steel alloy composition includes, in parts by weight, iron, carbon present in an amount of from about 0.002 to about 0.06, silicon present in an amount of from about 1.5 to about 4.0, aluminum present in an amount of from about 0.1 to 1.0, titanium present in an amount of less than or equal to about 0.03, vanadium present in an amount of less than or equal to about 0.005, and cobalt present in an amount of from about 0.001 to about 5.0 based on 100 parts by weight of the composition. Neither niobium nor zirconium is present in the composition. A silicon steel sheet system including the silicon steel sheet and a coating disposed thereon, and an electromagnetic machine having a magnetic core including a plurality of sheets stacked adjacent one another are also disclosed.

Welding metal having excellent low-temperature toughness and drop-weight characteristics

Provided is a welding metal in which the chemical component composition thereof is appropriately controlled; an A value that is specified by a predetermined relational expression satisfies the requirement of being 3.8% to 9.0%; an X value that is specified by a predetermined relational expression satisfies the requirement of being 0.5% or greater; the area percentage of carbide particles having a circle-equivalent diameter of 0.20 μm or greater in the welding metal is 4.0% or less; and the number of carbide particles having a circle-equivalent diameter of 1.0 μm or greater is 1000 particles/mm 2 or less. This welding metal, which can exhibit not only high strength but also good low-temperature toughness and good drop-weight characteristics, is useful as a material for a pressure vessel in a nuclear power plant.

High strength stick electrode

A shielded metal arc welding electrode for depositing a high strength weld metal bead on a workpiece which satisfies the strength requirements under America Welding Society A5.5 standard's E11018M classification with no chromium added to the composition of the electrode.

Modular extrusion die

Extrusion tool or die for the extrusion of metallic material, in particular a material of aluminium or alloys thereof, or other non-ferrous metals such as Cu and alloys thereof. The die is a modular type comprising die plate/s ( 2, 3 ) with cavitie/s ( 4, 5 ) provided with insert/s ( 6, 7 ). The area of the die with strong thermo-mechanical solicitation comprising the die plate/s ( 2, 3 ), is made of a nickel, iron or cobalt-based super alloy, whereas the die in the area with strong tribological solicitation comprising the insert/s, i.e. the mandrel ( 6 ) and/or the bearing ( 7 ) of the die, is manufactured of a wear resistant material which may be a high speed tool steel, a precipitation hardened steel or a high alloy hot-worked steel, or any of suitable steel types provided with a coating such as nano particle or CVD.

Spring steel and method for manufacturing the same

Disclosed is high strength spring steel that can limit the depth of pitting occurring when corroded and therefore possesses high strength as well as excellent pitting corrosion resistance and corrosion fatigue property, with a composition containing: C: greater than 0.35 mass % and less than 0.50 mass %; Si: greater than L75 mass % and less than or equal to 3.00 mass %; Mn: 0.2 mass % to 1.0 mass %; Cr: 0.01 mass % to 0.04 mass %; P: 0.025 mass % or less; S: 0.025 mass % or less; Mo: 0.1 mass % to 1.0 mass %; and 0: 0.0015 mass % or less, under a condition that a PC value calculated by PC=4.2×([C]+[Mn])+0.1×(1/[Si]+1/[Mo])+20.3×[Cr]+0.001×(1/[N]) is greater than 3.3 and equal to or less than 8.0. Also disclosed is a preferred method for manufacturing the same.

Automobile chassis part excellent in low cycle fatigue characteristics and method of production of same

An automobile chassis part which is excellent in low cycle fatigue characteristics, characterized by being formed by steel which contains, by mass %, C: 0.02 to 0.10%, Si: 0.05 to 1.0%, Mn: 0.3 to 2.5%, P: 0.03% or less, S: 0.01% or less, Ti: 0.005 to 0.1%, Al: 0.005 to 0.1%, N: 0.0005 to 0.006%, and B: 0.0001 to 0.01 and has a balance of Fe and unavoidable impurities, in which 80% or more of the part structure comprises a bainite structure and in which a portion where a ratio R/t of the thickness “t” and external surface curvature radius R is 5 or less has an X-ray half width of an (211) plane of 5 (deg) or less.

LOW-ALLOY STEEL HAVING A HIGH YIELD STRENGTH AND A HIGH SULPHIDE-INDUCED STRESS CRACKING RESISTANCE

A steel contains, by weight: C: 0.3% to 0.5%, Si: 0.1% to 0.5%, Mn: 1% or less, P: 0.03% or less, S: 0.005% or less, Cr: 0.3% to 1%, Mo: 1% to 2%, W: 0.3% to 1%, V: 0.03% to 0.25%, Nb: 0.01% to 0.15%, Al: 0.01% to 0.1%, the remainder of the chemical composition of the steel being constituted by Fe and impurities or residuals resulting from or necessary to steel production and casting processes. The steel can be used to produce seamless tubes for hydrocarbon wells with a yield strength after heat treatment of 862 MPa or more or even 965 MPa or more. 1. A light alloy steel , comprising , by weight:C: 0.3% to 0.5%;Si: 0.1% to 1%;Mn: 1% or less;P: 0.03% or less;S: 0.005% or less;Cr: 0.3% to 1%;Mo: 1% to 2%;W: 0.3% to 1%;V: 0.03% to 0.25%;Nb: 0.01% to 0.15%;Al: 0.01% to 0.1%; andFe and impurities or residuals resulting from or necessary to steel production and casting processes.2. The steel according to claim 1 , comprising:C: 0.32% to 0.38%.3. The steel according to claim 1 , comprising:C: 0.40% to 0.45%.4. The steel according to claim 1 , comprising:Mn: 0.2% to 0.5%.5. The steel according to claim 1 , comprising:Cr: 0.3% to 0.8%.6. The steel according to claim 1 , comprising:Mo: 1.2% to 1.8%.7. The steel according to claim 1 , comprising:W: 0.4% to 0.7%.8. The steel according to claim 1 , comprising:V: 0.1% to 0.25%; andNb: 0.01% to 0.03%.9. The steel according to claim 1 , wherein a V+2×Nb content is in the range 0.10% to 0.35%.10. The steel according to claim 1 , wherein a Ti impurity content is 0.005% or less.11. The steel according to claim 1 , wherein a N impurity content is 0.01% or less.12. The steel according to claim 1 , wherein the steel product is quench and temper heat treated so that its yield strength is 862 MPa (125 ksi) or more.13. The steel according to claim 1 , wherein the steel product is quench and temper heat treated so that its yield strength is 965 MPa (140 ksi) or more.14. The steel according to claim 12 , wherein the temper heat treatment ...

HIGH STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT STRETCH FLANGEABILITY AND FATIGUE RESISTANCE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

A high strength hot-rolled steel sheet has a tensile strength of not less than 780 MPa and exhibits excellent stretch flangeability and excellent fatigue resistance. A steel has a composition containing C at 0.05 to 0.15%, Si at 0.2 to 1.2%, Mn at 1.0 to 2.0%, P at not more than 0.04%, S at not more than 0.005%, Ti at 0.05 to 0.15%, Al at 0.005 to 0.10% and N at not more than 0.007%. 1. A high strength hot-rolled steel sheet with excellent stretch flangeability and fatigue resistance which has a composition comprising , in terms of mass % ,C at 0.05 to 0.15%, Si at 0.2 to 1.2%,Mn at 1.0 to 2.0%, P at not more than 0.04%,S at not more than 0.005%, Ti at 0.05 to 0.15%,Al at 0.005 to 0.10% and N at not more than 0.007%,wherein content of dissolved Ti is not less than 0.02%, the balance being represented by Fe and inevitable impurities, and comprises a bainite single phase microstructure having an average grain diameter of not more than 5 μm.2. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the average grain diameter is more than 3.0 to 5 μm.3. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the steel sheet has a microstructure comprising a bainite phase at an area ratio of not less than 90% relative to the entirety of the microstructure and a second phase other than the bainite phase and in which the average grain diameter of the bainite phase is not more than 5 μm and the average grain diameter of the second phase is not more than 3 μm.4. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 3 , wherein the average grain diameter of the bainite phase is more than 3.0 to 5 μm.5. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the composition further comprises claim 1 , in terms of mass % claim 1 , Sb at 0.001 to 0.020%.6. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the composition further comprises claim 1 , in terms of mass % claim 1 , one claim 1 , or two or ...

STEEL RAIL AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME

A steel rail includes: by mass %, higher than 0.85% to 1.20% of C; 0.05% to 2.00% of Si; 0.05% to 0.50% of Mn; 0.05% to 0.60% of Cr; P≦0.0150%; and the balance consisting of Fe and inevitable impurities, wherein 97% or more of a head surface portion which is in a range from a surface of a head corner portion and a head top portion as a starting point to a depth of 10 mm has a pearlite structure, a Vickers hardness of the pearlite structure is Hv320 to 500, and a CMn/FMn value which is a value obtained by dividing CMn [at. %] that is a Mn concentration of a cementite phase in the pearlite structure by FMn [at. %] that is a Mn concentration of a ferrite phase is equal to or higher than 1.0 and equal to or less than 5.0. 1. A steel rail comprising:by mass %,higher than 0.85% to 1.20% of C;0.05% to 2.00% of Si;0.05% to 0.50% of Mn;{'b': 0', '05, '.% to 0.60% of Cr;'}P≦0.0150%; andthe balance consisting of Fe and inevitable impurities,wherein 97% or more of a head surface portion which is in a range from a surface of a head corner portion and a head top portion as a starting point to a depth of 10 mm has a pearlite structure,a Vickers hardness of the pearlite structure is Hv320 to 500, anda CMn/FMn value which is a value obtained by dividing CMn [at. %] that is a Mn concentration of a cementite phase in the pearlite structure by FMn [at. %] that is a Mn concentration of a ferrite phase is equal to or higher than 1.0 and equal to or less than 5.0.2. The steel rail according to claim 1 , further comprising one kind or two or more kinds selected from the group:by mass %,0.01% to 0.50% of Mo;0.005% to 0.50% of V;0.001% to 0.050% of Nb;0.01% to 1.00% of Co;0.0001% to 0.0050% of B;0.01% to 1.00% of Cu;0.01% to 1.00% of Ni;0.0050% to 0.0500% of Ti;0.0005% to 0.0200% of Mg;0.0005% to 0.0200% of Ca;0.0001% to 0.2000% of Zr;0.0040% to 1.00% of Al; and0.0050% to 0.0200% of N.3. A method of manufacturing the steel rail according to or claim 1 , comprising:performing first ...

Thermite compositions from low temperature impact milling

A thermite composition includes at least one composite particle having a convoluted lamellar structure having alternating metal oxide layers including a metal oxide and metal layers including a metal capable of reducing the metal oxide. The metal oxide layers and metal layers both have an average thickness of between 10 nm and 1 μm. Molar proportions of the metal oxide and metal is within 30% of being stoichiometric for a thermite reaction.

Method and apparatus for heating a metal plate

In a method for heating a metal plate, the metal plate is placed between an lower contact element and an upper contact element. The contact elements are provided with heating units and integrated in mounts. At least one of the contact elements is shaped to suit a contour of the metal plate and made of a heat conducting material with a conductivity of at least 150 W/mK. The metal plate is heated between the contact elements to a temperature of 200° C. to 450° C. for a time period of less than 120 s in the presence of a contact pressure.

ELECTRODE FOR ELECTRIC-DISCHARGE SURFACE TREATMENT AND ELECTRIC-DISCHARGE SURFACE TREATMENT COATING

In order to establish an electric-discharge surface treatment capable of forming a smooth high-hardness coating, in the electric-discharge surface treatment in which pulsed electric discharge is generated between the electrode and a base material in a machining fluid or in the air by using a green compact, which is formed by compressing powder of an electrode material, as an electrode, and by using energy of the electric discharge, a coating including the electrode material or a reaction product of the electrode material reacted by the electric discharge energy is formed on a surface of the base material, wherein, as the powder of the electrode material, a mixed powder formed by mixing 10 to 75 vol % of Si powder to powder of a hard material is used. 1. An electrode for electric-discharge surface treatment , which is used in an electric-discharge surface treatment in which pulsed electric discharge is generated between the electrode and a base material in a machining fluid or in the air by using a green compact , which is formed by compressing powder of an electrode material , as the electrode , and by using energy of the electric discharge , a coating including the electrode material or a reaction product of the electrode material reacted by the electric discharge energy is formed on a surface of the base material ,wherein, as the powder of the electrode material, a mixed powder formed by mixing 10 to 75 vol % of Si powder to powder of a hard material is used.2. The electrode for electric-discharge surface treatment according to claim 1 ,{'sub': 3', '2', '2', '3, 'wherein, as the powder of the hard material, TiC, a metal such as W or Mo, a ceramic such as WC, CrC, MoC, SiC or TaC, a nitride such as TiN or SiN, or an oxide such as AlOis used.'}3. An electrode for electric-discharge surface treatment claim 1 , which is used in an electric-discharge surface treatment in which pulsed electric discharge is generated between the electrode and a base material in a ...

Co-BASED ALLOYS FOR BIOMEDICAL APPLICATIONS AND STENT

A first object of the present invention is to provide Co-based alloys for biomedical applications which are Ni-free, high intensity and high elastic modulus and are suitable for plastic workability. Moreover, a second object of the present invention is to provide Co-based alloys for biomedical applications having X-ray visibility. Furthermore, a third object of the present invention is to provide a stent using the alloys. The Co-based alloys for biomedical applications according to the present invention is configured by adding alloy elements having biocompatibility and an effect of increasing stacking fault energy of the alloys. 1. Co-based alloys for biomedical applications comprising:an alloy element, which has biocompatibility and is effective in increasing stacking fault energy of the corresponding alloys, which is added to Co—Cr—W system alloys.2. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 1 , wherein the alloy element is one type or two types or more selected from a group consisting of Nb claim 1 , Ta and Fe.3. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 1 , wherein the alloy element is Nb and/or Ta.4. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 2 , wherein the alloy element is Nb and/or Ta.5. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 1 , containing Cr: 5% by mass to 30% by mass and W: 5% by mass to 20% by mass.6. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 2 , containing Cr: 5% by mass to 30% by mass and W: 5% by mass to 20% by mass.7. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 3 , containing Cr: 5% by mass to 30% by mass and W: 5% by mass to 20% by mass.8. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 4 , containing Cr: 5% by mass to 30% by mass and W: 5% by mass to 20% by mass.9. The Co-based alloys for biomedical applications according to claim 3 , wherein the addition amount of the alloy element ...

Fe-GROUP-BASED SOFT MAGNETIC POWDER

The present invention provides a Fe-group-based soft magnetic powder that is used for the pressed powder magnetic cores for a choke coil, reactor coil, etc., and that has a higher magnetic permeability. At least one selected from Fe, Co, or Ni that is generally used is used as the main component of the Fe-group-based alloy (iron-based alloy) soft magnetic powder. The soft magnetic powder is produced by adding a small amount of Nb (0.05-4 wt %) or V, Ta, Ti, Mo, or W, to the molten metal and by means of an inexpensive method such as the water-atomizing method.

LEAN AUSTENITIC STAINLESS STEEL

An austenitic stainless steel composition including relatively low Ni and Mo levels, and exhibiting corrosion resistance, resistance to elevated temperature deformation, and formability properties comparable to certain alloys including higher Ni and Mo levels. Embodiments of the austenitic stainless steel include, in weight percentages, up to 0.20 C, 2.0-9.0 Mn, up to 2.0 Si, 15.0-23.0 Cr, 1.0-9.5 Ni, up to 3.0 Mo, up to 3.0 Cu, 0.05-0.35 N, (7.5(C))≦(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≦1.5, Fe, and incidental impurities. 1. An austenitic stainless steel consisting of , in weight percentages:up to 0.20 C;2.0 to 9.0 Mn;up to 0.5 Si,15.0 to 23.0 Cr;1.0 to 9.5 Ni;up to 3.0 Mo;0.05 to 0.35 N;(7.5(C))≦(Nb+Ti+V+Ta+Zr)≦1.5;up to 0.01 B:Fe; andincidental impurities; andwherein the austenitic stainless steel has a yield strength from 43.4 to 53.7 ksi.2. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a PREvalue greater than 18.3. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a PREvalue greater than 18 up to 24.4. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a ferrite number less than 12.5. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a ferrite number greater than 0 up to 10.6. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a ferrite number in the range of 1 up to 4.7. The austenitic stainless steel of having a MDvalue of less than 34° C.8. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a MDvalue less than 10° C.9. The austenitic stainless steel of claim 1 , having a MDvalue less than −10° C. claim 1 ,10. The austenitic stainless steel of claim 1 , wherein the yield strength is greater than a yield strength of UNS S31635 alloy.11. The austenitic stainless Steel of claim 1 , wherein the yield strength is greater than a yield strength of UNS S32100.12. The austenitic stainless steel of claim 1 , wherein the C is limited to up to 0.10.13. The austenitic stainless steel of claim 1 , wherein the Mn is limited to 2.0 to 8.0.14. The austenitic stainless steel of claim 1 , ...

Steel Product with Improved Weathering Characteristics in Saline Environment

The present invention is related to a steel product of the weathering steel type, i.e. a product exhibiting increased corrosion resistance after having been exposed to the outside environment for a given time. According to the invention, the steel product is defined by a composition consisting of (in wt %):—Carbon between 0.03 and 0.2,—Manganese between 0.5 and 2,—Copper between 0 and 0.5,—Ti between 0 and 0.1,—Cr between 0 and 0.5,—Nickel between 0 and 0.2,—Niobium between 0 and 0.1,—Nitrogen between 0 and 0.01,—Sulphur between 0 and 0.01, Phosphor between 0 and 0.01,—Aluminium higher than 0 and maximum 1.5,—Silicon between 0.25 and 1.5, the balance being Fe and accidental impurities, and wherein the sum of the Al and Si levels is higher than about 0.85 wt %. 14-. (canceled)6. The steel product according to claim 5 , comprising no Sn and no Sb.7. A steel product according to claim 5 , said product being a sheet or beam.8. A steel product according to claim 6 , said product being a sheet or beam.9. Use of a steel product according to as a product that exhibits an increase in corrosion resistance when exposed to a chlorine-rich environment.10. Use of a product according to claim 6 , in saline outdoor conditions. The present invention is related to steel types and products made thereof, which exhibit an increase in corrosion resistance when exposed to a chlorine-rich environment. These steels are known as weathering steels.Weathering steels have been studied and documented for some time. The corrosion resistance is caused by a layer of rust that forms on the steel surface when it is exposed to the outside environment. Traditional alloying elements which enhance this type of weathering resistance are Cu, P, Cr and Ni. However, traditional weathering steels haven proven to be ineffective in an environment containing Cl ions, i.e. marine or seaside environments. It was observed that the Cl ions destabilize some of the stable components that form the protective oxide ...

Iron-based sintered sliding member and production method therefor

An iron-based sintered sliding member consists of, by mass %, 0.1 to 10% of Cu, 0.2 to 2.0% of C, 0.03 to 0.9% of Mn, 0.52 to 6.54% of S, and the balance of Fe and inevitable impurities. The iron-based sintered sliding member satisfies the following First Formula in which [S %] represents mass % of S and [Mn %] represents mass % of Mn in the overall composition. The iron-based sintered sliding member exhibits a metallic structure in which pores and sulfide particles are dispersed in the matrix that includes a martensite structure at not less than 50% by area ratio in cross section. The sulfide particles are dispersed at 3 to 30 vol. % with respect to the matrix. [S %]=0.6×[Mn %]+0.5 to 6.0  First Formula

STEEL FOR STEEL TUBE WITH EXCELLENT SULFIDE STRESS CRACKING RESISTANCE

The present invention provides a steel which simultaneously satisfies a plurality of characteristics, specifically, a steel for tubes with excellent sulfide stress cracking resistance, including, C: 0.2 to 0.7%; Si: 0.01 to 0.8%; Mn: 0.1 to 1.5%; S: not more than 0.005%; P: not more than 0.03%; Al: 0.0005 to 0.1%; Ti: 0.005 to 0.05%; Ca: 0.0004 to 0.005%; N: not more than 0.007%; Cr: 0. 1 to 1.5%; and Mo: 0.2 to 1.0%; the balance being Fe, Mg and impurities, being characterized in that: the content of Mg is not less than 1.0 ppm and not more than 5.0 ppm; and inclusions of not less than 50% of the total number of those in steel have such a morphology that Mg—Al—O-based oxides exist at the central part of the inclusion, Ca—Al-based oxides enclose the Mg—Al—O-based oxides, and Ti-containing-carbonitrides further exist on a periphery of the Ca—Al-based oxides. 1. A steel for steel tubes with excellent sulfide stress cracking resistance which comprises , by mass %:C: 0.2 to 0.7%;Si: 0.01 to 0.8%;Mn: 0.1 to 1.5%;S: not more than 0.005%;P: not more than 0.03%;Al: 0.0005 to 0.1%;Ti: 0.005 to 0.05%;Ca: 0.0004 to 0.005%;N: not more than 0.007%;Cr: 0. 1 to 1.5%; andMo: 0.2 to 1.0%;the balance being Fe, Mg and impurities,wherein the content of Mg in the steel is not less than 1.0 ppm and not more than 5.0 ppm;and wherein non-metallic inclusions of not less than 50% of the total number of those in steel each having the maximum bulk size of not less than 1 μm and comprising two or more elements of Ca, Al, Mg, Ti and Nb and two or more elements of O, S and N have such a morphology that Mg—Al—O-based oxides exist at the central part of the inclusion, Ca—Al-based oxides and/or Ca—Al-based oxysulfides enclose the Mg—Al—O-based oxides, and Ti-containing-carbonitrides or -carbides further exist on a complete or partial periphery of the Ca—Al-based oxides and/or Ca—Al-based oxysulfides.2. A steel for steel tubes with excellent sulfide stress cracking resistance which comprises , by ...

POWDER-METALLURGICALLY PRODUCED, WEAR-RESISTANT MATERIAL

A wear-resistant material comprising an alloy that contains: 1.5-5.5 wt. % carbon, 0.1-2.0 wt. % silicon, max. 2.0 wt. % manganese, 3.5-30.0 wt. % chromium, 0.3-10 wt. % molybdenum, 0-10 wt. % tungsten, 0.1-30 wt. % vanadium, 0-12 wt. % niobium, 0.1-12 wt. % titanium and 1.3-3.5 wt. % nickel, the remainder being comprised of iron and production-related impurities, whereby the carbon content fulfils the following condition: 131.-. (canceled)33. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the solid or segmented rings are arranged on one of solid or hollow roll bodies by being shrunk on.34. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the content of vanadium is from 0.1 wt.% to less than 11.5 wt. %.36. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the nickel content is between 1.5 and 3.0 wt. %.37. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the nickel content is between 1.3 and 2.0 wt. %.38. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the nickel content is between 2.0 and 3.5 wt. %.39. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the alloy additionally has 1-6 wt. % Co. claim 32 , andCAlloy [w %]=S1+S2+S3 is fulfilled, whereinS2K=(Mo+W/2+Cr−b−12)/5. with 612.40. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the content of the vanadium is from 0.1 wt. % to less than 9.5 wt. %.41. The solid or segmented rings of claim 32 , wherein the content of the vanadium is from 0.1 wt. % to less than 6.0 wt. %. The present application claims the benefit of priority of International Patent Application No. PCT/EP2006/004086 filed on May 2, 2006, which application claims priority of German Patent Application No. 10 2005 020 081.8 filed Apr. 29, 2005. The entire text of the priority application is incorporated herein by reference in its entirety.The disclosure relates to a powder-metallurgically produced, wear-resistant material from an alloy, as well as to a method for producing the material, the use of said material and a powder ...

STEEL FOR NITRIDING AND NITRIDED PART

The present invention provides a steel for nitriding with a composition including, by mass %: C: 0.10% to 0.20%; Si: 0.01% to 0.7%; Mn: 0.2% to 2.0%; Cr: 0.2% to 2.5%; Al: 0.01% to less than 0.19%; V: over 0.2% to 1.0%; Mo: 0% to 0.54%; N: 0.001% to 0.01%; P limited to not more than 0.05%; S limited to not less than 0.2%; and a balance including Fe and inevitable impurities, the composition satisfying 2≦[V]/[C]≦10, where [V] is an amount of V by mass % and [C] is an amount of C by mass %, in which the steel for nitriding has a microstructure containing bainite of 50% or more in terms of an area percentage. 1. A steel for nitriding with a composition comprising , by mass %:C: 0.10% to 0.20%;Si: 0.01% to 0.7%;Mn: 0.2% to 2.0%;Cr: 0.2% to 2.5%;Al: 0.01% to less than 0.19%;V: over 0.2% to 1.0%;Mo: 0% to 0.54%;N: 0.001% to 0.02%;P limited to not more than 0.05%;S limited to not more than 0.20%; anda balance including Fe and inevitable impurities, the composition satisfying Expression 1, where [V] is an amount of V by mass %, and [C] is an amount of C by mass %, wherein {'br': None, '2≦[V]/[C]≦10\u2003\u2003(Expression 1).'}, 'the steel for nitriding has a microstructure containing bainite of not less than 50% in terms of an area percentage,'}2. The steel for nitriding according to claim 1 , whereinthe composition further contains at least one element selected from the group consisting of Ti and Nb, anda total amount of Ti and Nb is not less than 0.01% and not more than 0.4% by mass %.3. The steel for nitriding according to claim 1 , wherein {'br': None, 'sup': '1/2', '65≦8.65×[C]×(1+4.1×[Mn])×(1+0.64×[Si])×(1+2.33×[Cr])×(1+3.14×[Mo])≦400\u2003\u2003(Expression 2).'}, '[C], [Mn], [Si], [Cr], and [Mo] satisfy Expression 2, where [C], [Mn], [Si], [Cr], and [Mo] are an amount of C, an amount of Mn, an amount of Si, an amount of Cr, and an amount of Mo, respectively, by mass %,'}4. The steel for nitriding according to claim 1 , whereinthe composition further comprises B: 0. ...

HIGH-STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT FORMABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

A high-strength hot-rolled steel sheet has a composition including C: 0.005% or more and 0.050% or less, Si: 0.2% or less, Mn: 0.8% or less, P: 0.025% or less, S: 0.01% or less, N: 0.01% or less, Al: 0.06% or less, and Ti: 0.05% or more and 0.10% or less, on a mass percent basis, such that S, N, and Ti satisfy Ti≧0.04+(N/14×48+S/32×48), the remainder being Fe and incidental impurities; a matrix in which a ferrite phase constitutes 95% by area or more of the entire structure; and a structure in which Ti-containing fine carbide having an average grain size of less than 10 nm is dispersedly precipitated, and the volume ratio of the fine carbide to the entire structure is 0.0007 or more. 1. A high-strength hot-rolled steel sheet having excellent formability , comprising: C: 0.005% or more and 0.050% or less, Si: 0.2% or less,', 'Mn: 0.8% or less, P: 0.025% or less,', 'S: 0.01% or less, N: 0.01% or less,', {'br': None, 'Ti≧0.04+(N/14×48+S/32×48)\u2003\u2003(1)'}, 'Al: 0.06% or less, and Ti: 0.05% or more and 0.10% or less, on a mass percent basis, such that S, N, and Ti satisfy Formula (1), the remainder being Fe and incidental impurities; a matrix in which a ferrite phase constitutes 95% by area or more of the entire structure; and a structure in which Ti-containing fine carbide having an average grain size of less than 10 nm is dispersedly precipitated, and volume ratio of the fine carbide to the entire structure is 0.0007 or more, wherein the high-strength hot-rolled steel sheet has a tensile strength of 590 MPa or more], 'a composition comprising'}wherein S, N, and Ti denote their respective contents (% by mass).5. The steel sheet according to claim 1 , further comprising at least one of Cu claim 1 , Sn claim 1 , Ni claim 1 , Ca claim 1 , Mg claim 1 , Co claim 1 , As claim 1 , Cr claim 1 , W claim 1 , Nb claim 1 , Pb claim 1 , and Ta claim 1 , which in total constitutes 0.1% or less of the composition on a mass percent basis.6. The steel sheet according to claim 1 , ...

High strength steel sheet and method for manufacturing the same

A high strength steel sheet has tensile strength of at least 1470 MPa and (tensile strength×total elongation) of at least 29000 MPa·% with a composition including, by mass %, C: 0.30% to 0.73%, Si: 3.0% or less, Al: 3.0% or less, Si+Al: at least 0.7%, Cr: 0.2% to 8.0%, Mn: 10.0% or less, Cr+Mn: at least 1.0%, P: 0.1% or less, S: 0.07% or less, N: 0.010% or less, and remainder as Fe and incidental impurities; and processing the steel sheet such that microstructure satisfies area ratio of martensite with respect to the microstructure of 15% to 90%; content of retained austenite of 10% to 50%; at least 50% of the martensite is constituted of tempered martensite and area ratio of the tempered martensite with respect to the microstructure is at least 10%; and area ratio of polygonal ferrite with respect to the microstructure is 10% or less.

HIGH STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT STRETCH-FLANGE FORMABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

A high strength hot-rolled steel sheet has a composition containing more than 0.035% to 0.055% C, 0.2% or less Si, 0.35% or less Mn, 0.03% or less P, 0.03% or less S, 0.1% or less Al, 0.01% or less N, 0.08% to 0.25% Ti, and 0.0005% to 0.0035% B on a mass basis, solute B being 0.0005% or more, the remainder being Fe and unavoidable impurities; a matrix containing a ferrite phase having an area fraction of more than 95%; a microstructure in which Ti carbides having an average grain size of less than 10 nm are finely precipitated in grains of the ferrite phase and the volume fraction of the Ti carbides is 0.0015 to 0.007; and a tensile strength of 780 MPa or more. 1. A high strength hot-rolled steel sheet with excellent stretch-flange formability , having a composition comprising more than 0.035% to 0.055% C , 0.2% or less Si , 0.35% or less Mn 0.03% or less P , 0.03% or less s , 0.1% or less Al , 0.01% or less N , 0.08% to 0.25% Ti , and 0.0005% to 0.0035% B on a mass basis , solute B being 0.0005% or more , the remainder being Fe and unavoidable impurities; a matrix containing a ferrite phase having an area fraction of more than 95%; a microstructure in which Ti carbides having an average grain size of less than 10 nm are finely precipitated in grains of the ferrite phase and volume fraction of the Ti carbides is 0.0015 to 0.007; and a tensile strength of 780 MPa or more.2. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , further comprising a plating layer on a surface of a steel sheet.3. The high strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , further comprising claim 1 , in total claim 1 , 1.0% or less of one or more of REMs claim 1 , Zr claim 1 , Nb claim 1 , V claim 1 , As claim 1 , Cu claim 1 , Ni claim 1 , Sn claim 1 , Pb claim 1 , Ta claim 1 , W claim 1 , Mo claim 1 , Cr claim 1 , Sb claim 1 , Mg claim 1 , Ca claim 1 , Co claim 1 , Sc claim 1 , Zn claim 1 , and Cs on a mass basis in addition to the composition.4. A method of manufacturing ...

STEEL WIRE WITH HIGH STRENGTH FOR COLD FORGING TO IMPROVE SERVICE LIFE OF MOLD AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME

The present invention relates to a pre-heat treatment steel wire with high strength for a cold forging which is used as a material for an engine, chassy and parts (bolts and shafts) of a steering device. The method includes: cold drawing of a wire rod containing 0.15-0.40 wt % of C, less than 1.5 wt % of Si, 0.30-2.0 wt % of Mn, less than 0.03 wt % of P, less than 0.03 wt % of S and the remainder including Fe and unavoidable impurities; rapidly heating the cold drawn wire rod in a series of high frequency induction heating devices over Ac3 transformation point for 30-90 seconds and maintaining such a heated state; rapidly cooling the wire rod in the heated state by water or oil; executing a tempering process by heating the wire rod to 500° C.-A1 transformation point for 30-90 seconds including a holding time at such a temperature; cooling the heated wire rod by water to achieve a wire rod with a tensile strength of 1,100-1,400 MPa; and cold drawing the wire rod at an area reduction rate of 25-40% to yield a tensile strength of 1,200-1,600 MPa. Although the inventive steel wire has a tensile strength more than 1,200 MPa, it is possible to execute cold forging and bring about a remarkable improvement of the service life of a mold. 1. A high strength steel wire with an improved service life of a mold for cold forging , comprising 0.15-0.40 wt % of C , less than 1.5 wt % of Si , 0.30-2.0 wt % of Mn , less than 0.03 wt % of P , less than 0.03 wt % of S , and the remainder including Fe and unavoidable impurities ,wherein the steel wire is cold drawn, in turn executed by quenching and tempering, and then drawn at an area reduction rate of 25-40% to yield a tensile strength of 1,200-1,600 MPa.2. The steel wire as recited in claim 1 , further comprising at least one or more components among 0.05-2.0 wt % of Cr claim 1 , 0.05-1.5 wt % of Mo claim 1 , 0.01-0.10 wt % of Ti claim 1 , 0.0003-0.0050 wt % of B claim 1 , and 0.01-0.05 wt % of Al.3. A method of manufacturing a high ...

ULTRA HIGH STRENGTH COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT DUCTILITY AND DELAYED FRACTURE RESISTANCE AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

An ultra.-high-strength cold-rolled steel sheet with excellent ductility and delayed fracture resistance includes 0.15% to 0.75 C. 1.0% to 3.0% Si, 1.5% to 2.5% Mn, 0.05% or less P, 0.02% or less 5, 0.01% to 0.05% Al, and less than 0.005% N on a mass ratio, the remainder being Fe and =avoidable impurities, the ultra-high-strength cold-rolled steel sheet having a metal microstructure including 40% to 85% of a tempered martensite phase and 15% to 60% of a ferrite phase on a volume fraction basis and a tensile strength of 1320 Mtn or more. 1. An ultra-high-strength cold-rolled steel sheet with excellent ductility and delayed fracture resistance , comprising 0.15% to 0.25% C , 1.0% to 3.0% Si , 1.5% to 2.5% Mn , 0.05% or less P , 0.02% or less S , 0.01% to 0.05% Al , and less than 0.005% N on a mass ratio , the remainder being Fe and unavoidable impurities , the ultra-high-strength cold-rolled steel sheet having a microstructure comprising 40% to 85% of a tempered martensite phase and 15% to 60% of a ferrite phase on a volume fraction basis and a tensile strength of 1320 MPa or more.2. The cold-rolled steel sheet according to claim 1 , further comprising one or more of 0.1% or less Nb claim 1 , 0.1% or less Ti claim 1 , and 5 ppm to 30 ppm B on a mass ratio.3. The cold-rolled steel sheet according to claim 1 , having a total elongation of 12% or more.4. A method for manufacturing an ulta-high-strengh cold-rolled steel sheet having excellent ductility and delayed fracture resistance claim 1 , comprising;{'claim-ref': {'@idref': 'CLM-00001', 'claim 1'}, 'heating a steel slab having the chemical composition specified in to 1200° C. or higher;'}hot-rolling the steel slab at a finish rolling end temperature of 800° C. or higher;pickling the steel;cold-rolling the steel;{'sub': 1', '3, 'continuously annealing the steel such that the steel is held at a temperature ranging from the Actransformation temperature to Actransformation temperature thereof for 30 a to 1200 s, cooled ...