СТАЛЬНЫЕ ЛИСТЫ ДЛЯ СВЕРХВЫСОКОПРОЧНЫХ МАГИСТРАЛЬНЫХ ТРУБ И СВЕРХВЫСОКОПРОЧНЫЕ МАГИСТРАЛЬНЫЕ ТРУБЫ, ОБЛАДАЮЩИЕ ПРЕКРАСНОЙ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТЬЮ, И СПОСОБЫ ИХ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству стального листа для изготовления сверхвысокопрочных магистральных труб, обладающих прекрасной низкотемпературной ударной вязкостью. Техническим результатом изобретения является обеспечение прочности на тангенциальное растяжение не ниже 900 МПа, не увеличивая при этом прочность на осевое растяжение труб, производимых путем шовной сварки краев листов. Для достижения технического результата листы получают из стали, содержащей, мас.%: С от 0,03 до 0,07, Si не более 0,6, Mn от 1,5 до 2,5, Р не более 0,015, S не более 0,003, Ni от 0,1 до 1,5, Мо от 0,15 до 0,60, Nb от 0,01 до 0,10, Ti от 0,005 до 0,030, Al не более 0,06, один или более элементов из группы: В, N, V, Cu, Cr, Ca, РЗМ и Mg в необходимых количествах, остальное железо и неизбежные примеси, лист имеет отношение (Hv-avep)/(Hv-M*): средней твердости Hv-avep по Виккерсу в направлении толщины к твердости мартенсита - Hv-M*, определяемой содержанием углерода, составляющее ...

СТАЛЬ С ОЧЕНЬ ВЫСОКОЙ МЕХАНИЧЕСКОЙ ПРОЧНОСТЬЮ, СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЛИСТА ИЗ СТАЛИ С ПОКРЫТИЕМ ИЗ ЦИНКАИЛИ ЦИНКОВОГО СПЛАВА И ЕГО ПРИМЕНЕНИЕ

Изобретение относится к металлургии, а именно к стали с очень высокой механической прочностью, листу, выполненному из такой стали, способу его получения, и может быть использовано в автомобильной промышленности. Сталь содержит, мас.%: 0,080≤С≤0,120, 0,800≤Mn≤0,950, Si≤0,300, Cr≤0,300, 0,150≤Mo≤0,350, 0, 020≤Al≤0,100, Р≤0,100, В≤0,010, Ti≤0,050, остальное - железо и примеси, образовавшиеся при выплавке, при этом микроструктура образована ферритом и мартенситом. Способ получения стального листа включает отливку листового слитка, горячую и холодную прокатки слитка для получения листа, нагрев листа со скоростью 2-100°С/с до температуры выдержки 700-900°С, охлаждение листа со скоростью 2-100°С/с до температуры, близкой к температуре ванны жидкого цинка или цинкового сплава, нанесение на лист покрытия из цинка или цинкового сплава погружением в указанную ванну и охлаждение до температуры окружающей среды со скоростью 2-100°С/с. Сталь имеет высокую прочность и способность к цинкованию. 4 н. и ...

ВЫСОКОПРОЧНАЯ ТОЛСТОСТЕННАЯ СВАРНАЯ СТАЛЬНАЯ ТРУБА ДЛЯ ТРУБОПРОВОДА С ПРЕВОСХОДНОЙ НИЗКОТЕМПЕРАТУРНОЙ ВЯЗКОСТЬЮ И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству высокопрочной толстостенной сварной стальной трубы для трубопроводов сырой нефти и природного газа. В процессе производства стали осуществляют ее предварительное раскисление Si и Mn, а затем вводят Ti с получением состава стали, содержащего, мас.%: С от 0,010 до 0,050, Si от 0,01 до 0,50, Mn от 0,50 до 2,00, S от 0,0001 до 0,0050, Ti от 0,003 до 0,030, Мо от 0,10 до 1,50, В от 0,0003 до 0,0030, О от 0,0001 до 0,0080, Р 0,050 или менее, Al 0,020 или менее, при необходимости, один или более из Cu от 0,05 до 1,50, Ni от 0,05 до 5,00, Cr от 0,02 до 1,50, V от 0,010 до 0,100, Nb от 0,001 до 0,200, Zr от 0,0001 до 0,0500, Та от 0,0001 до 0,0500, Mg от 0,0001 до 0,0100, Са от 0,0001 до 0,0050, РЗМ 0,0001 до 0,0050, Y от 0,0001 до 0,0050, Hf от 0,0001 до 0,0050, Re от 0,0001 до 0,0050, W от 0,01 до 0,50, остальное - железо и неизбежные примеси. Отливают полученную сталь в сляб, который нагревают до температуры 1000°С или выше.

ЛИСТ ДВУХФАЗНОЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения пластичности и прочности с обеспечением равномерного относительного удлинения и пригодности для отбортовки отверстий получают лист из двухфазной стали, содержащей, мас. %, C 0,01-0,1, Mn 0,2-3, Al 0,04-1,5, Ti 0,015-0,2, P 0,01 или менее, S 0,005 или менее, N 0,01 или менее, при выполнении условия [Ti] - 48/14 × [N] - 48/32 × [S] ≥ 0%, и когда установлено Ex.C (%) = [C] - 12/48 × {[Ti]+48/93 × [Nb] - 48/14 × [N] - 48/32 × [S]}, то выполняется условие 0,001 ≤ Ex.C (%)/fsd (%) ≤ 0,01, Fe и примесей остальное, при этом на глубине 1/4 толщины листа микроструктура является двухфазной, с ее основной фазой, состоящей из полигонального феррита, дисперсионно упрочненного карбидом Ti, и ее второй фазой, состоящей на 1-10% по доле площади (fsd (%)) из множественно диспергированных продуктов низкотемпературного превращения, и средний диаметр кристаллов продуктов низкотемпературного превращения составляет 3-15 мкм, и среднее значение расстояния ...

ТРАВЛЕНИЕ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ В ОКИСЛИТЕЛЬНОЙ ЭЛЕКТРОЛИТИЧЕСКОЙ ВАННЕ С КИСЛОТОЙ

Изобретение относится к электролитическим способам обработки металлов и может быть использовано для травления полосы из нержавеющей стали. Способ включает травление полосы из нержавеющей ферритной стали в ванне смесью, содержащей HSOи избыток по меньшей мере одного окислителя, при этом на сталь подают электрический ток, а указанная смесь не содержит HF. Второй вариант способа включает обработку указанной стали в ванне смесью, содержащей HSOи избыток по меньшей мере одного окислителя, обеспечивающего превращение всего количества сульфата железа (II) в сульфат железа (III) (Fe(SO)), и подачу тока на сталь, причем концентрация HSOсоставляет от 10 г/л до 200 г/л. Технический результат: снижение общего количества химических реагентов, содержащихся в электролите травления. 2 н. и 23 з.п. ф-лы, 6 табл., 4 пр., 3 ил.

ХОЛОДНОКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению холоднокатаного стального листа, используемого в автомобилестроении. Лист изготовлен из стали, содержащей, в мас.%: C: от более чем 0,150 до 0,300, Si: от 0,010 до 1,000, Mn: от 1,50 до 2,70, P: от 0,001 до 0,060, S: от 0,001 до 0,010, N: от 0,0005 до 0,0100, Al: от 0,010 до 0,050 и необязательно один или несколько из следующих элементов: B: от 0,0005 до 0,0020, Mo: от 0,01 до 0,50, Cr: от 0,01 до 0,50, V: от 0,001 до 0,100, Ti: от 0,001 до 0,100, Nb: от 0,001 до 0,050, Ni: от 0,01 до 1,00, Cu: от 0,01 до 1,00, Ca: от 0,0005 до 0,0050 и РЗМ: от 0,0005 до 0,0050, остальное Fe и неизбежные примеси. Металлографическая структура содержит, по относительной площади, от 40% до 90% феррита и от 10% до 60% мартенсита, дополнительно содержит одну или несколько из следующих фаз: 10% или менее перлита по относительной площади, 5% или менее остаточного аустенита по относительному объему и 20% или менее бейнита по относительной площади ...

ВЫСОКОПРОЧНАЯ СТАЛЬНАЯ ПОЛОСА С ВЫСОКОЙ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТЬЮ И ПРЕДЕЛОМ ТЕКУЧЕСТИ 700 МПА И СПОСОБ ЕЕ ПРОИЗВОДСТВА

Настоящее изобретение относится к высокопрочной стальной полосе с высокой ударной вязкостью и к способу ее изготовления. Стальная полоса содержит, вес.%: С 0,03-0,06, Si≤0,30, Mn 1,0-1,5, Al 0,02-0,05, Ti 0,005-0,025, N≤0,006, Ca≤0,005, и более одного элемента из следующих: Cr≤0,75, Ni≤0,40, Mo≤0,30, неустранимые включения P≤0,020, S≤0,010, остальное - Fe. Способ включает вакуумную дегазацию стали, непрерывное литье или литье под давлением расплавленной стали, при этом при непрерывном литье получают сляб, а при литье под давлением получают пруток. Нагрев сляба или прутка при температуре 1100-1250°C, однопроходную или многопроходную прокатку в зоне рекристаллизации аустенита с суммарным коэффициентом обжатия ≥70% и с температурой конца прокатки ≥860°C с получением полосы. Водное охлаждение со скоростью 15-50°C/с до температуры в диапазоне 200-300°C, последующее охлаждение воздухом в течение 5-60 с. Быстрый нагрев охлажденной полосы в нагревательной печи на линии со скоростью 1-10°C/с до ...

СТАЛЬНОЙ ЛИСТ, ИМЕЮЩИЙ ВЫСОКУЮ ИНТЕГРАЦИЮ ПЛОСКОСТЕЙ {222}, И СПОСОБ ЕГО ПРОИЗВОДСТВА

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству листовой стали, используемой в автомобильной промышленности и при изготовлении домашних электроприборов. На по меньшей мере одну из поверхностей стального листа, содержащего менее 6,5 мас.% Аl, наносят второй металлический слой, содержащий один или более элемент из Fе, Со, Сu, Cr, Ga, Hf, Hg, In, Mn, Mo, Nb, Ni, Pb, Pd, Pt, Sb, Si, Sn, Та, Ti, V, W, Zn и Zr. Осуществляют холодную прокатку стального листа с нанесенным вторым слоем. Удаляют второй слой и осуществляют термообработку с получением стального листа, имеющего долю интенсивности плоскости {222} одной или обеих фаз αFе и γFе по отношению к поверхности стального листа, равную от 60 до 99%, и/или долю интенсивности плоскости {200} одной или обеих фаз αFе и γFе по отношению к поверхности стального листа, равную от 0,01 до 15%. Лист обладает высокими способностями к глубокой вытяжке, штампуемости и перфорируемости. 12 н. и 16 з.п. ф-лы, 6 табл.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГОРЯЧЕКАТАНОЙ СТАЛЬНОЙ ЛЕНТЫ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Изобретение относится к способу изготовления горячекатаной стальной ленты из полученного непрерывной разливкой полуфабриката непосредственно следующими друг за другом рабочими операциями. Техническим результатом изобретения является изготовление горячекатаной ленты с использованием тепла процесса разливки, что приводит к более экономичной технологии получения ленты. После превращения жидкой стали в полученный непрерывной разливкой полуфабрикат последний в стационарном процессе без предварительного разделения вводится непосредственно из машины для непрерывной разливки в непрерывно работающий стан горячей прокатки и с применением определенных параметров бесконечная тонкая стальная лента при технологически обычных для данного способа температурах окончательной прокатки изготавливается непосредственно с первичного нагрева. 2 с. и 13 з.п. ф-лы, 1 ил.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛЕНТЫ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ И ПОЛУЧЕННАЯ ЭТИМ СПОСОБОМ ЛЕНТА

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения одинаковых механических свойств и размера зерна в ленте переменной толщины по ее длине способ включает следующие последовательно проводимые этапы: подготовка исходной ленты одинаковой толщины, холодная равномерная прокатка исходной ленты по ее длине для получения промежуточной ленты одинаковой толщины в направлении прокатки, холодная гибкая прокатка промежуточной ленты по ее длине для получения ленты переменной толщины, содержащей по своей длине первые участки первой толщины (e+s) и вторые участки второй толщины (е), которая меньше первой толщины (e+s), отжиг ленты при ее протяжке. Степень пластической деформации после опционального рекристаллизационного отжига, достигаемая на этапах холодной равномерной прокатки и холодной гибкой прокатки на первых участках, более или равна 30%. 9 н. и 26 з.п. ф-лы, 6 табл., 7 ил.

СТАЛЬНОЙ ЛИСТ ДЛЯ ПРИМЕНЕНИЯ В ГОРЯЧЕЙ ШТАМПОВКЕ, СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОЙ ДЕТАЛИ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к стальному листу, используемому для горячей штамповки. Лист выполнен из стали, имеющей следующий химический состав, мас.%: C: 0,05-0,40, Si: 0,001-0,02, Mn: 0,1-3, Al: 0,0002-0,005, Ti: 0,0005-0,01, O: 0,003-0,03, один или оба из Cr и Mo в сумме 0,005-2, остальное Fe и неизбежные примеси. Средний диаметр частиц композитных оксидов на основе Fe-Mn, распределенных в стальном листе, составляет от 0,1 до 15 мкм. Обеспечиваются высокие прочность и сопротивление замедленному разрушению детали после горячей штамповки. 3 н. и 6 з.п. ф-лы, 8 ил., 8 табл., 2 пр.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТОНКИХ ПЛОСКИХ ИЗДЕЛИЙ И УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

Изобретение относится к способу получения плоских изделий, в том числе большой ширины из отлитых непрерывным способом слитков большой или средней толщины или из тонких слитков, а также к установке для его осуществления. Техническим результатом изобретения является получение повышенных механических свойств стали и достижение структуры, почти соответствующими термообработанному состоянию стали. Способ осуществляют в установке, состоящей из одно- или многоклетьевого чернового прокатного стана, рольганга для транспортировки прокатываемого материала и при необходимости для качания, участка рольганга с откидными теплоизолирующими защитными колпаками, рихтовочного узла для рихтовки черновых лент, нагревательного устройства, в частности, для индукционного регулируемого нагрева черновых лент до определенной температуры по их длине и ширине, многоклетьевого чистового прокатного стана, выходного рольганга с устройствами для охлаждения горячей ленты, а также установленных за ними машин для намотки ...

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНОГО ПЛОСКОГО СТАЛЬНОГО ПРОКАТА

Изобретение относится к способам получения горячекатаного плоского стального проката. Способ включает стадии: получение стального расплава (S), содержащего, вес.%: C 0,5-1,3, Mn 18-26, Al 5,9-11,5, S менее чем 1, Cr менее чем 8, Ni менее чем 3, Mo менее чем 2, N менее чем 0,1, B менее чем 0,1, Cu менее чем 5, Nb менее чем 1, Ti менее чем 1, V менее чем 1, Ca менее чем 0,05, Zr менее чем 0,1, P менее чем 0,04, S менее чем 0,04, железо и неизбежные примеси - остальное. Отливают стальной расплав (S) в отлитую полосу (G), при этом толщина отлитой полосы (G) составляет не более 5 мм. Нагревают отлитую полосу (G) до начальной температуры процесса горячей прокатки, составляющей 1100-1300°C, со скоростью нагрева, составляющей по меньшей мере 20 К/с, осуществляют горячую прокатку нагретой до начальной температуры процесса горячей прокатки отлитой полосы (G) с получением горячекатаной полосы (W), охлаждают горячекатаную полосу (W) со скоростью охлаждения по меньшей мере 100 K/c до температуры <400 ...

ИЗДЕЛИЕ ИЗ СТАЛИ С ДВУМЯ СЛОЯМИ РАЗНОЙ ТВЕРДОСТИ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения механических и баллистических свойств получают стальное изделие, которое содержит первую закаливаемую на воздухе легированную сталь, имеющую первую твердость, металлургически связанную со второй закаливаемой на воздухе легированной сталью, имеющей вторую твердость. Способ изготовления стального изделия из двух слоев разной твердости включает создание первого компонента из легированной стали, закаливаемой на воздухе, который содержит первую сопрягаемую поверхность и имеет твердость первого компонента, и создание второго компонента из легированной стали, закаливаемой на воздухе, который содержит вторую сопрягаемую поверхность и имеет твердость второго компонент. Первый компонент из закаливаемой на воздухе легированной стали металлургически соединен со вторым компонентом из закаливаемой на воздухе легированной стали, для образования металлургически соединенного пакета. Металлургически соединенный пакет подвергают горячей прокатке для ...

ЛИСТОВАЯ ФЕРРИТНАЯ НЕРЖАВЕЮЩАЯ СТАЛЬ, СПОСОБ ЕЕ ПРОИЗВОДСТВА И ЕЕ ПРИМЕНЕНИЕ, ОСОБЕННО В ВЫХЛОПНЫХ СИСТЕМАХ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листовой ферритной нержавеющей стали, использующейся для производства деталей, подверженных действию высоких температур, в частности элементов выхлопных систем двигателей внутреннего сгорания. Сталь содержит, мас.%: следовые количества ≤C≤0,03, 0,2≤Mn≤1, 0,2≤Si≤1, следовые количества ≤S≤0,01, следовые количества ≤P≤0,04, 15≤Cr≤22, следовые количества ≤Ni≤0,5, следовые количества ≤Mo≤2, следовые количества ≤Cu≤0,5, 0,160≤Ti≤1, 0,02≤Al≤1, 0,2≤Nb≤1, следовые количества ≤V≤0,2, 0,009≤N≤0,03, следовые количества ≤Co≤0,2, следовые количества ≤Sn≤0,05, редкоземельные элементы (РЗЭ) ≤0,1, следовые количества ≤Zr≤0,01, остальное железо и неизбежные примеси. Содержания Al и редкоземельных элементов (РЗЭ) удовлетворяют зависимости Al+30×РЗЭ≥0,15%, а содержания Nb, C, N и Ti в % удовлетворяют зависимости 1/[Nb+(7/4)×Ti-7×(С+Ν)]≤3. Лист имеет полностью рекристаллизованную структуру и средний размер ферритного зерна между 25 и 65 мкм. Достигается ...

СТАЛЬ, ПРОДУКТ, ПРОИЗВЕДЕННЫЙ ИЗ ТАКОЙ СТАЛИ, И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Сталь, характеризующаяся тем, что ее состав, мас. %, представляет собой: 10,0≤Ni≤24,5; 1,0≤Mo≤12,0; 1,0≤Со≤25,0; 20,0≤Мо+Со+Si+Mn+Cu+W+V+Nb+Zr+Ta+Cr+C≤29,0; Со+Мо≥20,0; Ni+Co+Mo≥29; следовые количества≤Al≤4,0; следовые количества≤Ti≤0,1; следовые количества≤N≤0,0050; следовые количества≤Si≤2,0; следовые количества≤Mn≤4,0; следовые количества≤C≤0,03; следовые количества≤S≤0,0020; следовые количества≤Р≤0,005; следовые количества≤В≤0,01; следовые количества≤Н≤0,0005; следовые количества≤О≤0,0025; следовые количества≤Cr≤5,0; следовые количества≤Cu≤2,0; следовые количества≤W≤4,0; следовые количества≤Zr≤4,0; следовые количества≤Ca≤0,1; следовые количества≤Mg≤0,1; следовые количества≤Nb≤4,0; следовые количества≤V≤4,0; следовые количества≤Ta≤4,0; остаток - железо и неизбежные примеси. Техническим результатом является изготовление стали с улучшенными механическими свойствами. 8 н. и 27 з.п. ф-лы, 3 ил., 7 табл.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СТАЛЬНЫХ ЛИСТОВ С ВЫСОКИМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ ПРОЧНОСТИ И ПЛАСТИЧНОСТИ И ЛИСТЫ, ИЗГОТОВЛЕННЫЕ ПРИ ПОМОЩИ ЭТОГО СПОСОБА

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению горячекатаных листов и деталей из многофазных сталей, используемых в автомобилестроении. Сталь содержит, в мас.%: 0,050≤С≤0,090, 1≤Mn≤2, 0,015≤Al≤0,050, 0,1≤Si≤0,3, 0,10≤Mo≤0,40, S≤0,010, P≤0,025, 0,003≤N≤0,009, 0,12≤V≤0,22, Ti≤0,005, Nb≤0,020, и, при необходимости, Cr≤0,45, остальное железо и неизбежные при выплавке примеси. Отливают из стали полуфабрикат, который доводят до температуры, превышающей 1150°C, после чего подвергают горячей прокатке до температуры TFL в пределах от 870 до 930°C в температурной области, при которой микроструктура стали является полностью аустенитной, с получением листа, который охлаждают со скоростью охлаждения VR от 75 до 200°C/с. Затем лист наматывают в рулон при температуре Tbob от 500 до 600°C. Для получения деталей лист разрезают с получением листовой заготовки, которую частично или полностью нагревают до температуры в пределах от 400 до 690°C, выдерживают в течение времени менее 15 минут ...

ЛИСТ ИЗ СОДЕРЖАЩЕЙ Nb ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И СПОСОБ ЕГО ПРОИЗВОДСТВА

Изобретение относится к области металлургии, а именно к горячекатаному стальному листу из ферритной нержавеющей стали, подвергаемому отжигу и холодной прокатке. Лист имеет химический состав, содержащий, мас.%: от 0,004 до 0,030% C, 1,50% или меньше Si, 1,50% или меньше Mn, 0,040% или меньше P, 0,010% или меньше S, от 12,0 до 25,0% Cr, от 0,005 до 0,025% N, от 0,20 до 0,80% Nb, 0,10% или меньше Al, от 0 до 3,0% Mo, от 0 до 2,0% Cu, от 0 до 2,0% Ni, от 0 до 0,30% Ti, от 0 до 0,0030% B, остальное - Fe и неизбежные примеси. Количество в листе выделений, содержащих Nb, составляет 0,20 мас.% или более, а средний диаметр частиц указанных выделений составляет от 2,0 до 10,0 мкм применительно к диаметру эквивалентной окружности. Лист обладает требуемой обрабатываемостью и высокой стойкостью к образованию вмятин. 4 н. и 1 з.п. ф-лы, 1 ил., 2 табл.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГОРЯЧЕФОРМОВАННОЙ СТАЛЬНОЙ ДЕТАЛИ И ГОРЯЧЕФОРМОВАННАЯ СТАЛЬНАЯ ДЕТАЛЬ

Изобретение относится к области металлургии. Для улучшения формовочной способности стального материала с обеспечением минимальной прочности на разрыв изготовление детали осуществляют путем горячей формовки начального продукта из стали, причем начальный продукт нагревают до температуры выше 60°С и ниже температуры превращения Acи затем выполняют формовку в данном температурном диапазоне, причем деталь имеет минимальную прочность на разрыв 700 МПа и высокое удлинение при разрушении, при этом начальный продукт имеет следующий состав стали в мас.%: С: от 0,0005 до 0,9; Mn: от более 3,0 до 12; при этом остаток – железо с неизбежными сопутствующими стали элементами, при легировании в качестве опции по меньшей мере один из следующих элементов (в мас.%): Al до 10; Si до 6; Cr до 6; Nb до 1,5; V до 1,5; Ti до 1,5; Mo до 3; Cu до 3; Sn до 0,5; W до 5; Co до 8; Zr до 0,5; Ta до 0,5; Te до 0,5; B до 0,15; P макс. 0,1, в частности < 0,04; S макс 0,1, в частности < 0,02; N макс. 0,1, в частности < 0,05 ...

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СТАЛЬНОГО ЛИСТА (ВАРИАНТЫ) И СТАЛЬНОЙ ЛИСТ

Изобретение относится к листам из высокопрочных, свариваемых низколегированных трехфазных сталей с превосходной вязкостью при криогенных температурах и к способу получения листа. Техническим результатом изобретения является повышение вязкости стали и снижение температуры вязко-хрупкого перехода до температуры менее приблизительно -62°С у основной стали в поперечном направлении и в зоне теплового влияния, повышение прочности на разрыв и получение превосходной свариваемости. Сверхпрочную свариваемую низколегированную трехфазную сталь с превосходной вязкостью при криогенных температурах в основном листе и в зоне теплового влияния (HAZ) при сварке, имеющую прочность на разрыв более примерно 830 МПа и микроструктуру, включающую ферритную фазу, вторую фазу преимущественно пластинчатого мартенсита и нижнего бейнита и фазу остаточного аустенита, получают нагревом стального сляба, включающего железо и конкретное весовое содержание некоторых или всех из добавок углерода, марганца, никеля, азота, ...

ТОЛСТОЛИСТОВАЯ СТАЛЬ С ВЫСОКОЙ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТЬЮ И СПОСОБ ЕЕ ПОЛУЧЕНИЯ

Изобретение относится к толстолистовой стали для трубопроводов, имеющей прочность на растяжение по меньшей мере 930 МПа, энергию удара, измеренную в испытании образцов с V-надрезом по Шарпи при -40oС, по меньшей мере 120 Дж, и микроструктуру, содержащую по меньшей мере 90 об.% смеси мелкозернистого нижнего бейнита и мелкозернистого сетчатого мартенсита, в которой по меньшей мере 2/3 указанной смеси содержат мелкозернистый нижний бейнит, образованный из нерекристаллизованного аустенита, имеющего средний размер зерен меньше 10 мкм, и содержащей, вес.%: углерод 0,05-0,1; марганец 1,7-2,1; никель 0,2-1,0; ниобий 0,01-0,1; титан 0,005-0,03; сера менее 0,003; фосфор менее 0,015; молибден 0,25-0,6; железо - остальное. Сталь получают нагревом стальной заготовки до 1050-1250oС, затем уменьшают толщину заготовки, получая лист за один или несколько проходов на горячих валках в интервале температур рекристаллизации аустенита, после чего дополнительно уменьшают толщину листа и закаливают указанный лист ...

СПОСОБ И УСТАНОВКА ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГОРЯЧЕКАТАНОЙПОЛОСЫ ИЗ АУСТЕНИТНЫХ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ

Изобретение относится к области горячей прокатки. Задача изобретения - повышение эффективности изготовления катаных продуктов из аустенитных нержавеющих сталей. На первом этапе литую заготовку подвергают процессу прокатки в прокатном стане с чистовой линией, а на втором этапе осуществляют термообработку для предотвращения подверженности коррозии, в частности, в отношении межкристаллитной коррозии из-за выделений карбидов хрома. Для установления определенной конечной температуры прокатки температуру перед чистовой линией устанавлявают выше 1150°С, предпочтительно выше 1200°С. Нагревают по меньшей мере в две ступени. Термообработку проводят с прокатного нагрева. Кроме того, предложена соответствующая установка, содержащая средства подогрева и интенсивного нагрева до указанной температуры литой заготовки перед чистовой линией прокатки и средства термообработки с прокатного нагрева. Изобретение обеспечивает возможность экономии энергии и времени при производстве аустенитных нержавеющих сталей ...

ОТПУЩЕННАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ С ПОКРЫТИЕМ, ИМЕЮЩАЯ ПРЕВОСХОДНУЮ ДЕФОРМИРУЕМОСТЬ, И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к отпущенной листовой стали с покрытием, применяемой для изготовления деталей транспортных средств. Сталь имеет химический состав, содержащий следующие далее элементы, выраженный в мас.%: 0,17 ≤ углерод ≤ 0,25, 1,8 ≤ марганец ≤ 2,3, 0,5 ≤ кремний ≤ 2,0, 0,03 ≤ алюминий ≤ 1,2, сера ≤ 0,03, фосфор ≤ 0,03, при необходимости, по меньшей мере один элемент из: хром ≤ 0,4, молибден ≤ 0,3, ниобий ≤ 0,04 и титан ≤ 0,1, остальное - железо и неизбежные примеси. Микроструктура листовой стали включает в долях площади поверхности от 3 до 20% остаточного аустенита, по меньшей мере 15% феррита, от 40 до 85% отпущенного бейнита и не менее 5% отпущенного мартенсита, причем общее количество отпущенного мартенсита и остаточного аустенита находятся в диапазоне от 10 до 30%. Сталь обладает требуемым уровнем предела прочности, относительного удлинения и коэффициента раздачи отверстия. 5 н. и 8 з.п. ф-лы, 5 табл.

ВЫСОКОПРОЧНАЯ МАРГАНЦЕВАЯ СТАЛЬ, СОДЕРЖАЩАЯ АЛЮМИНИЙ, СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВОГО СТАЛЬНОГО ПРОДУКТА ИЗ УКАЗАННОЙ СТАЛИ И ЛИСТОВОЙ СТАЛЬНОЙ ПРОДУКТ, ПОЛУЧЕННЫЙ В СООТВЕТСТВИИ С ЭТИМ СПОСОБОМ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочной алюминийсодержащей марганцевой стали, используемой в автомобильной промышленности, кораблестроении, аэрокосмической промышленности и т.д. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: С: от 0,01 до 0,3, Mn: от 4 до 10, Al: от 1 до 4, Si: от 0,01 до 1, Cr: от 0,1 до 4, Мо: от 0,02 до 1, Р: менее 0,1, S: менее 0,1, N: менее 0,3, при необходимости по меньшей мере один из: V: от 0,01 до 1, Nb: от 0,01 до 1, Ti: от 0,01 до 1, Sn: от 0 до 0,5, Cu: от 0,005 до 3, W: от 0,03 до 3, Со: от 0,05 до 3, Zr: от 0,03 до 0,5, Са: от 0,0005 до 0,1, железо и неизбежные примеси – остальное. Сталь имеет прочность на разрыв Rm от 800 МПа до 1700 МПа, удлинение при разрушении А50 от 6% до 45%, предпочтительно от 8% до 45%, и микроструктуру, содержащую от 5 до 65% остаточного аустенита. Сталь обладает высокими свойствами по деформации, высокой устойчивостью к отложенному образованию трещин и водородному охрупчиванию. 4 н. и 10 з.п. ф-лы.

ВЫСОКОПРОЧНАЯ ЗАКАЛИВАЮЩАЯСЯ НА ВОЗДУХЕ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ, ОБЛАДАЮЩАЯ ОТЛИЧНЫМИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ, И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПОЛОС УКАЗАННОЙ СТАЛИ

Изобретение относится к способам получения холоднокатаной или горячекатаной стальной полосы из высокопрочной, закаливающейся на воздухе, многофазной стали, причем суммарное содержание (Mn+Si+Cr) в стали регулируется в соответствии с полученной толщиной полосы: вплоть до 1,00 мм сумма (Mn+Si+Cr) ≥ 2,350 и ≤ 2,500 мас.%; больше 1,00 и вплоть до 2,00 мм сумма (Mn+Si+Cr) > 2,500 и ≤ 2,950 мас.%, а больше 2,00 мм, сумма (Mn+Si+Cr) > 2,950 и ≤ 3,250 мас.%. Технический результат заключается в получении стальной полосы различной толщины с высокими технологическими характеристиками. 9 н. и 23 з.п. ф-лы, 6 ил., 1 пр.

НЕРЖАВЕЮЩАЯ СТАЛЬ, ПОЛУЧЕННАЯ ДУПЛЕКС-ПРОЦЕССОМ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к полученной дуплекс-процессом нержавеющей стали, предназначенной для изготовления элементов конструкций установок для выработки энергии и производства материалов в химической и нефтехимической промышленности, бумажном производстве. Сталь содержит следующие компоненты, вес.%: С≤0,05, 21≤Cr≤25, 1≤Ni≤2,95, 0,16≤N≤0,28, Mn≤2,0, Mo+W/2≤0,50, Mo≤0,45, W≤0,15, Si≤1,4, Al≤0,05, 0,11≤Сu≤0,50, S≤0,010, P≤0,040, Co≤0,5, РЗМ≤0,1, V≤0,5, Ti≤0,1, Nb≤0,3, Mg≤0,1, остальное железо и примеси, образующиеся при выплавке, при этом микроструктура стали состоит из аустенита и 35-65 об.% феррита. Состав стали удовлетворяет зависимостям: 40≤IF≤70, где: IF=6×(%Cr+1,32×%Mo+1,72×%Si)-10×(%Ni+24×%C+16,15×%N×0,5×%Cu+0,4×%Mn)-6,17, и IRCL≥30,05, где: IRCL=%Cr+3,3×%Mo+16×%N+2,6×%Ni-0,7×%Mn. Из стали изготавливают листы, полосы, ленты, прутки, проволоку, профили, поковки и отливки. 18 н. и 10 з.п. ф-лы, 5 ил., 7 табл.

СПОСОБ И УСТАНОВКА ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГОРЯЧЕКАТАНОЙ ПОЛОСЫ С ДВУХФАЗНОЙ СТРУКТУРОЙ

Изобретение относится к способу изготовления горячекатаной полосы с двухфазной структурой из феррита и мартенсита. Для получения горячекатаной полосы (10) с двухфазной структурой из 70-95% феррита и 30-5% мартенсита, с высокой механической прочностью и высокой деформируемостью, пределом прочности при растяжении свыше 600 МПа и относительном удлинении при разрыве, по меньшей мере, 25%, полосу, выполненную из стали с химическим составом 0,01-0,08% углерода, 0,9% кремния, 0,5-1,6% марганца, 1,2% алюминия, 0,3-1,2% хрома, остальное железо, а также неизбежные примеси после прокатки охлаждают в две ступени на охлаждающем тракте литейно-прокатной установки, с конечной температуры прокатки Тконечн при А3-100К<Тконечн<А3- до температуры намотки полосы Тсмотки<300°C, т.е. ниже температуры начала мартенситного превращения, причем скорость V1,2 охлаждения на обеих ступенях охлаждения составляет V=30-150 K/c, преимущественно V=50-90 K/c, причем первую ступень охлаждения осуществляют вплоть до захода ...

СПОСОБ ОБРАБОТКИ НЕПРЕРЫВНО-ЛИТЫХ СЛЯБОВ ИЛИ ПОЛОСЫ, А ТАКЖЕ ПОЛУЧЕННЫЕ ТАКИМ ОБРАЗОМ ЛИСТ И ПОЛОСА

Изобретение относится к области обработки непрерывно-литых металлических слябов или полосы. Задачей изобретения является улучшение механических свойств, таких как прочность, вязкость и т.п., в получаемых изделиях. Изобретение включает пропускание сляба или полосы через группу вращающихся валков прокатной клети для их прокатки. Валки прокатной клети имеют различные окружные скорости, и различие между этими окружными скоростями составляет не менее 5% и не более 100%. Толщину сляба или полосы уменьшают за каждый проход не больше чем на 15%. Получаемые изделия могут быть изготовлены из алюминия, меди, стали, магния или титана или сплавов любого из этих металлов. Размер пор в сердцевине не должен превышать 20 мкм. Средняя длина зерна в 2-20 раз превышает его толщину. Степень рекристаллизации однородна по всей длине изделия. Изобретение обеспечивает закрытие пор в непрерывно-литом материале, измельчение зерна, разрушение эвтектических частиц. 5 н. и 18 з.п. ф-лы.

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА АУСТЕНИТНЫХ ЖЕЛЕЗОУГЛЕРОДМАРГАНЦЕВЫХ СТАЛЬНЫХ ЛИСТОВ, ИМЕЮЩИХ ОЧЕНЬ ВЫСОКУЮ ПРОЧНОСТЬ И ХАРАКТЕРИСТИКИ УДЛИНЕНИЯ, А ТАКЖЕ ИСКЛЮЧИТЕЛЬНУЮ ОДНОРОДНОСТЬ

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности по меньшей мере 1200 МПа или даже 1400 МПа в сочетании с таким удлинением, что произведение Р - прочности на удлинение на разрыв имеет значение больше чем 60000 МПа % или 50000 МПа %, и однородных механических свойств горячекатаный или холоднокатаный лист выполняют из стали, химический состав которого включает (мас.%): 0.85%≤C≤1.05%; 16%≤Mn≤19%; Si≤2%; Аl≤0.050%; S≤0.030%; P≤0.050%; N≤0.1%; и при необходимости один или более элементов, выбранных из группы: Cr≤1%; Mo≤1.50%; Ni≤1%; Cu≤5%; Ti≤0.50%; Nb≤0.50%; V≤0.50%; остальное железо и неизбежные примеси, рекристаллизованная поверхность которых составляет 100%, поверхность осажденных карбидов стали составляет 0% и среднее значение размера зерна стали меньше или равно 10 микронам. Для получения горячекатаного листа полуобработанный продукт из этой стали нагревают до температуры между 1100 и 1300°С, прокатывают с температурой окончания прокатки 900°С или выше, выдерживают ...

ВЫСОКОПРОЧНЫЕ ТОЛСТОСТЕННЫЕ СТАЛЬНЫЕ ТРУБЫ, СВАРЕННЫЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ КОНТАКТНОЙ СВАРКОЙ, С ВЫСОКОЙ УДАРНОЙ ВЯЗКОСТЬЮ И СПОСОБ ИХ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к толстостенным стальным трубам, которые могут быть использованы для бурения или транспортировки нефти и природного газа. Высокопрочная толстостенная стальная труба, сваренная электрической контактной сваркой, содержит, мас.%: С 0,025-0,084, Si 0,10-0,30, Mn 0,70-1,80, P 0,001-0,018, S 0,0001-0,0029, Al 0,01-0,10, Nb 0,001-0,065, V 0,001-0,065, Ti 0,001-0,033, Са 0,0001-0,0035, N 0,0050 или менее, О 0,0030 или менее, при необходимости по меньшей мере один элемент, выбранный из: В 0,0030 или менее, Cu 0,001-0,350, Ni 0,001-0,350, Mo 0,001-0,350 и Cr 0,001-0,700, Fe и случайные примеси - остальное. Параметр Pcm, характеризующий микроструктуру после быстрого охлаждения сварного шва трубы и определяемый выражением Pcm=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/20+Mo/15+V/10+5·B, равен 0,20 или менее. Микроструктура включает 90% по площади или более квазиполигонального феррита, имеющего размер зерна 10 мкм или менее в основной части стальной трубы и в ...

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ГОРЯЧЕКАТАНОЙ ПОЛОСЫ И ИЗГОТОВЛЕННАЯ ИЗ ФЕРРИТНОЙ СТАЛИ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ ПОЛОСА

Изобретение относится к области металлургии, в частности к изготовлению горячекатаной полосы из свободной от превращений ферритной стали. Для создания в горячекатаной полосе мелкозернистой структуры расплав, полученный из стали, содержащей, мас.%: <1,5 С, <30 Cr, >2 Al, <30 Mn, <5 Si, остальное железо и неизбежные примеси разливают в горизонтальной установке для непрерывной разливки с успокоенным течением и без изгибов в полосовую заготовку толщиной 6-20 мм, а затем осуществляют прокатку заготовки в горячекатаную полосу со степенью деформации, по меньшей мере, 50%. 2 н. и 14 з.п. ф-лы.

ГОРЯЧЕКАТАНАЯ СТАЛЬНАЯ ПОЛОСА, ОСОБЕННО ПРИГОДНАЯ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ СЛОИСТЫХ ПАКЕТОВ

Изобретение относится к области металлургии. Горячекатаную низкоуглеродистую стальную полосу используют для производства многослойных пакетов, состоящих из множества уложенных друг на друга стальных листов. Для повышения магнитных свойств, обеспечения плоскостности и отсутствия заусенцев получают полосу, имеющую толщину 0,65-1,5 мм и мелкозернистую структуру, при этом полоса не подвергнута дополнительному отжигу и холодной прокатке, выполнена из стали, содержащей, мас.%: С≤0,06, Mn-(0,10-0,20), Si<0,03, Р≤0,010, S≤0,005, Cr≤0,10, Ni≤0,12, Mo≤0,03, Al-(0,030-0,050), остальное - Fe и неизбежные примеси, имеет степень параллельности ≤0,02 мм и структуру с ферритными зернами размером выше 9 баллов по стандарту ASTM E112. 7 з.п. ф-лы, 1 табл., 6 ил.

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТОНКИХ ЛЕНТ ИЗ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ И ЛЕНТА, ПОЛУЧЕННАЯ ЭТИМ СПОСОБОМ

Изобретение относится к области металлургии, конкретно к изготовлению тонких лент из ферритной нержавеющей стали. В процессе непрерывного литья между располагающимися рядом друг с другом двумя валками с горизонтальными осями вращения, охлаждаемыми изнутри и вращающимися в противоположных направлениях, отверждают ленту из ферритной нержавеющей стали, содержащей не более 0,012% углерода, не более 1% марганца, не более 1% кремния, не более 0,040% фосфора, не более 0,03% серы и от 16 до 18% хрома. После отливки ленту принудительно охлаждают или оставляют для естественного охлаждения, исключая тем самым ее нахождение в области превращения аустенита в феррит и карбиды, сматывают ленту в рулон при температуре в интервале от 600oС до температуры Ms мартенситного превращения, смотанную в рулон ленту оставляют для охлаждения с максимальной скоростью 300oС в час вплоть до температуры в интервале от 200oС до нормальной температуры окружающей среды, а затем ленту отжигают в замкнутом пространстве. Тонкая ...

ВЫСОКОПРОЧНАЯ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ, СПОСОБ ЕЕ ПОЛУЧЕНИЯ И ПРИМЕНЕНИЕ

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности 980 МПа, предела текучести, более или равного 500 МПа, полного удлинения, превышающего или равного 8%, холоднокатаная листовая сталь содержит в мас.% 0,05≤С≤0,15, 2≤Mn≤3%, Al≤0,1, 0,3≤Si≤1,5, Nb≤0,05, N≤0,02, 0,1≤Cr+Mo≤1, 0,0001≤В≤0,0025, 3,4×N≤Ti≤0,5, V≤0,1, S≤0,01, P≤0,05, железо и неизбежные примеси - остальное, имеет микроструктуру в поверхностной фракции между 50 и 95% мартенсита и между 5 и 50% суммы феррита и бейнита, при этом размер ферритного зерна составляет менее 10 мкм и соотношение сторон ферритного зерна находится между 1 и 3. Сталь согласно изобретению окисляется, а затем восстанавливается при отжиге в ходе этапов нагревания, выдержки и охлаждения. 3 н. и 17 з.п. ф-лы, 1 ил. ,5 табл.

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТЕКСТУРИРОВАННОГО ЛИСТА ИЗ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ

Изобретение относится к области металлургии. Способ производства текстурированного листа из электротехнической стали включает нагревание сляба, содержащего, мас.%: C от 0,0005 до 0,005, Si от 2,0 до 4,5, Mn от 0,005 до 0,3, S и/или Se (в сумме) 0,05 или менее, растворенный Al от 0,010 до 0,04, N 0,005 или менее, остальное - Fe и неизбежные примеси, горячую прокатку сляба с получением горячекатаного листа, при необходимости, отжиг горячекатаного листа в горячей зоне, холодную прокатку горячекатаного листа в один, два или большее число проходов с промежуточным отжигом между ними и с получением холоднокатаного листа конечной толщины, отжиг холоднокатаного листа на первичную рекристаллизацию и отжиг на вторичную рекристаллизацию, при этом индекс ИС старения стального листа перед проведением конечной холодной прокатки устанавливают равным 70 МПа или менее для эффективного роста зерен с ориентацией Госса с обеспечением в результате текстурированного листа из электротехнической стали с хорошими ...

ХОЛОДНОКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ, ОБЛАДАЮЩИЙ ПРЕВОСХОДНОЙ СГИБАЕМОСТЬЮ И СПОСОБ ЕГО ПРОИЗВОДСТВА

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения хорошей формуемости листа при прессовании в производственных условиях получают холоднокатаный стальной лист, содержащий, мас.%: С 0,005 или менее, Si 0,1 или менее, Мn 0,5 или менее, Р 0,03 или менее, S 0,02 или менее, N 0,005 или менее, Аl 0,1 или менее, Ti от 0,020 до 0,1 (включая 0,020 и 0,l), Fe и случайные примеси - остальное, в котором размер частиц TiN не превышает 0,5 микрон, размер частиц сульфида Ti и/или карбосульфида Ti не превышает 0,5 микрон, диаметр частиц феррита не превышает 30 микрон, отношение интенсивностей рентгеновских дифракционных линий (111)//ND в произвольно ориентированном образце составляет по меньшей мере 3 и отношение интенсивностей рентгеновских дифракционных линий (100)//ND в произвольно ориентированном образце не превышает 1. Для получения листа сляб, полученный из стали вышеуказанного состава, нагревают до температуры аустенизации, подвергают горячей прокатке с температурой завершения чистовой ...

ПОДВЕРГНУТЫЙ ЧИСТОВОМУ ОТЖИГУ, ВЫСОКОПРОЧНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ПОКРЫТИЕМ, ИМЕЮЩИЙ ПОВЫШЕННЫЙ ПРЕДЕЛ ТЕКУЧЕСТИ И УЛУЧШЕННУЮ СТЕПЕНЬ РАЗДАЧИ ОТВЕРСТИЯ

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения предела текучести и степени раздачи отверстия отожжённого холоднокатаного стального листа с покрытием способ включает получение стального листа, содержащего в мас.%: С 0,1 – 0,3, Mn 1 – 3, Si 0,5 – 3,5, Al 0,05 – 1,5, Mo + Cr в диапазоне 0,2 – 0,5, железо и неизбежные примеси - остальное, холодную прокатку листа, нанесение цинкового покрытия на холоднокатаный лист с получением холоднокатаного листа с покрытием с пределом текучести между 550 и 580 МПа и степенью раздачи отверстия ниже 10%, отжиг упомянутого стального листа после нанесения указанного цинкового покрытия, причем указанный отжиг после нанесения покрытия осуществляют при температуре 150-650°C в течение периода времени, достаточного для повышения предела текучести отожженного холоднокатаного стального листа с покрытием по меньшей мере на 40% по сравнению с холоднокатаным стальным листом непосредственно после нанесения покрытия, и увеличения степени раздачи отверстия отожженного ...

ВЫСОКОПРОЧНАЯ ГОРЯЧЕКАТАНАЯ СТАЛЬ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩАЯСЯ ПРЕВОСХОДНОЙ СЦЕПЛЯЕМОСТЬЮ ОКАЛИНЫ, И СПОСОБ ЕЁ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочному горячекатаному стальному листу, используемому для изготовления крупногабаритных промышленных машин. Лист имеет состав, включающий компоненты в мас.%: 0,06 ≤ углерод ≤ 0,18, 0,01 ≤ никель ≤ 0,6, 0,001 ≤ медь ≤ 2, 0,001 ≤ хром ≤ 2, 0,001 ≤ кремний ≤ 0,8, 0 ≤ азот ≤ 0,008, 0 ≤ фосфор ≤ 0,03, 0 ≤ сера ≤ 0,03, 0,001 ≤ молибден ≤ 0,5, 0,001 ≤ ниобий ≤ 0,1, 0,001 ≤ ванадий ≤ 0,5, 0,001 ≤ титан ≤ 0,1, при необходимости по меньшей мере один элемент из: 0,2 ≤ марганец ≤ 2, 0,005 ≤ алюминий ≤ 0,1, 0 ≤ бор ≤ 0,003, 0 ≤ кальций ≤ 0,01 и 0 ≤ магний ≤ 0,010, остальное - железо и неизбежные примеси. Лист имеет слой третичной окалины, содержащий в долях площади суммарно по меньшей мере 50% магнетита и феррита, причем феррит составляет по меньшей мере 25%, от 0 до 50% вюстита и от 0 до 10% гематита, причем указанный слой окалины имеет толщину от 5 до 40 мкм. Лист имеет высокую сцепляемость окалины, обладающей повышенной коррозионной стойкостью ...

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПОЛОС ТОЛЩИНОЙ 4-10 ММ ИЗ НИЗКОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ

Изобретение относится к металлургии, а именно к способу получения проката, который может быть использован для изготовления лонжеронов грузовых автомобилей, а также для производства высоконагруженных конструкций. Способ получения полос толщиной 4-10 мм из низколегированной стали включает нагрев, черновую прокатку до промежуточной толщины, чистовую прокатку с регламентированной температурой конца прокатки, последующее ускоренное охлаждение до температуры смотки в два этапа, после чего проводят двойной нагрев проката, при котором сначала нагревают до температуры Ас3+(20-40)°С с последующим охлаждением на воздухе, а затем нагревают до температуры Ac1±30°С с последующим охлаждением на воздухе. Низколегированная сталь содержит компоненты при следующем соотношении, мас.%: углерод 0,16-0,22, марганец 1,45-1,80, кремний 0,40-0,60, хром 0,10-0,30, никель 0,15-0,30, медь 0,10-0,30, ниобий 0,02-0,05, ванадий 0,03-0,07, титан 0,10-0,22, фосфор не более 0,020, сера не более 0,010, алюминий 0,01 – 0,06 ...

ТОЛСТОЛИСТОВАЯ СТАЛЬ ДЛЯ ВЫСОКОПРОЧНЫХ И ИМЕЮЩИХ ВЫСОКУЮ УДАРНУЮ ПРОЧНОСТЬ СТАЛЬНЫХ ТРУБ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТОЛСТОЛИСТОВОЙ СТАЛИ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к толстолистовой стали для высокопрочных и имеющих высокую ударную прочность стальных труб. Сталь имеет химический состав, содержащий, мас.%: С: 0,03-0,08, Si: от более 0,05 и 0,50 или менее, Mn: 1,5-2,5, Р: 0,001-0,010, S: 0,0030 или менее, Al: 0,01-0,08, Nb: 0,010-0,080, Ti: 0,005-0,025, N: 0,001-0,006, по меньшей мере один из: Cu: 0,01-1,00, Ni: 0,01-1,00, Cr: 0,01-1,00, Мо: 0,01-1,00, V: 0,01-0,10 и В: 0,0005-0,0030, остальное - Fe и неизбежные примеси. Сталь имеет микроструктуру, в которой доля площади феррита составляет 20-80% в позиции, расположенной в 1/2 толщины толстолистовой стали, и от 50 до 100% от количества феррита представляет собой деформированный феррит. При испытании на разрыв падающим грузом при температуре -55°С на поверхности излома образца толстолистовой стали присутствуют трещины, расположенные в направлении, перпендикулярном направлению развития трещины при испытании на разрыв падающим грузом, характеризующиеся ...

СПОСОБ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ПОЛОСЫ ПОСРЕДСТВОМ ПРЯМОЙ ПРОКАТКИ ЗАГОТОВКИ

Изобретение относится к металлургии, в частности к совмещенному процессу непрерывной разливки и прокатки металла. Способ включает разливку сляба (3) в разливочной машине (2) и его прокатку в прокатных линиях (4, 5), непосредственно связанных с разливочной машиной (2). В случае остановки прокатных линий (4, 5) после разливочной машины (2) или черновой группы (4) прокатных клетей по направлению (F) транспортировки слябов (3) их снимают с транспортировочной линии (6) и затем возвращают на нее с помощью челночной системы (7), в которой слябы (3) хранят и нагревают. Устройство содержит разливочную машину (2), прокатные линии (4, 5) и челночную систему (7). Челночная система (7) состоит из двух или более расположенных друг за другом в направлении (F) транспортировки слябов частей (7', 7''), которые выполнены с возможностью совместного или независимого друг от друга перемещения поперек направления (F) транспортировки полосы. Достигается использование в прокатке тепла литейного процесса и гибкость ...

Способ производства рулонного горячекатаного полосового стального проката толщиной 2-16 мм

Изобретение относится к прокатному производству и может быть использовано при производстве горячекатаной рулонной стали для изготовления сварных металлических конструкций и изделий строительного назначения. Способ производства рулонного горячекатаного полосового стального проката толщиной 2-16 мм включает выплавку стали в сталеплавильном агрегате, выпуск стали в сталь-ковш, внепечную обработку, разливку, горячую прокатку путем черновой и чистовой прокатки с получением горячекатаных полос и их смотку в рулоны. Выплавляют сталь, содержащую, мас.%: углерод 0,1-0,2, марганец 1,1-1,9, кремний не более 0,05, сера не более 0,01, фосфор не более 0,015, хром 0,05-0,3, никель 0,05-0,3, медь 0,05-0,3, алюминий 0,02-0,1, ниобий 0,005-0,05, титан 0,005-0,05, азот не более 0,01, при этом углеродный эквивалент - не более 0,45%. Чистовую прокатку начинают при температуре 950-1050°С и заканчивают при температуре до 915°С. Смотку горячекатаных полос в рулоны осуществляют при температуре до 700°С. Получают ...

ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению горячекатаного стального листа, используемого в качестве конструкционного материала или для изготовления промышленного оборудования. Горячекатаный стальной лист имеет состав, включающий в себя следующие элементы, мас.%: 0,18 ≤ углерод ≤ 0,3, 1,8 ≤ марганец ≤ 4,5, 0,8 ≤ кремний ≤ 2, 0,001 ≤ алюминий ≤ 0,2, 0,1 ≤ молибден ≤ 1, 0,001 ≤ титан ≤ 0,2, 0 ≤ фосфор ≤ 0,09, 0 ≤ сера ≤ 0,09, 0 ≤ азот ≤ 0,09, при необходимости по меньшей мере один из следующих элементов: 0,0001 ≤ бор ≤ 0,01, 0 ≤ хром ≤ 0,5, 0 ≤ ниобий ≤ 0,1, 0 ≤ ванадий ≤ 0,5, 0 ≤ никель ≤ 1, 0 ≤ медь ≤ 1, 0 ≤ кальций ≤ 0,005 и 0 ≤ магний ≤ 0,0010, остальное - железо и неизбежные примеси. Микроструктура стального листа содержит в долях площади по меньшей мере 75% мартенсита, состоящего из отпущенного мартенсита и свежего мартенсита, и от 8 до 25% остаточного аустенита, причем аспектное отношение остаточного аустенита составляет от 4 до 12. Лист обладает требуемым комплексом ...

Способ производства толстолистового проката для изготовления труб магистральных трубопроводов

Изобретение относится к области металлургии, а именно к производству на реверсивном стане толстолистового трубного проката для изготовления магистральных трубопроводов. Способ включает получение непрерывнолитой стальной заготовки из стали со следующим соотношением элементов, мас.%: углерод 0,03-0,07, кремний 0,10-0,35, марганец 1,00-1,60, сера не более 0,004, фосфор не более 0,015, хром не более 0,30, никель не более 0,30, медь не более 0,30, алюминий 0,02-0,05, титан 0,001-0,03, молибден не более 0,30, ванадий не более 0,10, ниобий 0,02-0,08, азот не более 0,008, бор не более 0,001, кальций 0,0005-0,006, железо и неизбежные примеси – остальное. Проводят аустенитизацию заготовки и стадии черновой и чистовой прокаток с получением готового толстолистового проката, при этом стадию черновой прокатки начинают при температуре не менее 980 °С и осуществляют ее на толщину подката, составляющую не менее 4,5 толщин готового толстолистового проката, стадию чистовой прокатки начинают при температуре ...

Способ изготовления листов из конструкционной стали

Изобретение относится к области черной металлургии, а именно к производству листового проката из конструкционных сталей, используемого для изготовления корпусов сосудов, работающих в условиях высоких температур и под давлением. Изготавливают непрерывную литую заготовку из стали, содержащей компоненты при следующем соотношении компонентов, мас.%: C 0,04–0,30, Si 0,10–0,50, Mn 0,20–0,90, Cr 1,50–3,00, Ni не более 0,40, Cu не более 0,30, Al не более 0,05, V не более 0,06, Nb не более 0,06, Mo 0,40-1,0, N не более 0,02, S не более 0,02, P не более 0,02, при необходимости B не более 0,005, остальное - железо и неизбежные примеси. Нагревают непрерывную литую заготовку до температуры аустенизации, составляющей 1150-1300°C. Проводят горячую прокатку упомянутой заготовки, при этом черновую прокатку заканчивают при температуре 900-1100°C, чистовую прокатку начинают при температуре 800-1050°C и заканчивают при температуре 730-990°C. Осуществляют охлаждение листов на воздухе до температуры не более ...

СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ПОКРЫТИЕМ И ДЕТАЛЬ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОЙ УПРОЧНЁННОЙ ПРЕССОВАНИЕМ СТАЛИ И СПОСОБ ИХ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению стальных листов с покрытием, используемых в качестве материала для изготовления на формовочном прессе конструкционных деталей или деталей безопасности транспортных средств. Стальной лист выполнен из стали, имеющей состав, содержащий в мас.%: С 0,15-0,25, Мn 0,5-1,8, Si 0,1-1,25, Al 0,01-0,1, Cr 0,1-1,0, Ti 0,01-0,1, В 0,001-0,004, Р ≤ 0,020, S ≤ 0,010, N ≤ 0,010, при необходимости по меньшей мере один из: Mo ≤ 0,40, Nb ≤ 0,08 и Са ≤ 0,1, остальное - железо и неизбежные примеси. Стальной лист с покрытием содержит основную часть, обезуглероженный слой, покрывающий основную часть, и слой покрытия из алюминиевого сплава. Основная часть листа имеет микроструктуру, содержащую в долях поверхности 60-90% феррита, при этом остальная часть представляет собой мартенситно-аустенитные островки, перлит или бейнит. Обезуглероженный слой состоит в верхней части из слоя феррита толщиной 1-100 мкм. Изготавливаемые из таких листов детали обладают ...

ТРУБА ДЛЯ НЕФТЕ-, ГАЗО- И ПРОДУКТОПРОВОДОВ И СПОСОБ ЕЕ ПРОИЗВОДСТВА

Изобретение относится к области металлургии, в частности к производству сварных труб для нефте-, газо- и продуктопроводов и других аналогичных конструкций (резервуары, сосуды давления), работающих в сложных геологических, климатических условиях и при наличии агрессивных коррозионных сред. Труба для нефте-, газо- и продуктопроводов изготовлена из стали, выплавленной на первородных или чистых шихтовых материалах, содержащей углерод, марганец, кремний, хром, никель, ванадий, ниобий, титан, алюминий, кальций, серу, фосфор, азот, медь, сурьму, олово, мышьяк и железо, а также дополнительно содержит молибден при следующем соотношении компонентов, мас.%: углерод 0,02-0,11, марганец 0,10-1, 80, кремний 0,06-0,60, хром 0,005-0,30, никель 0,005-1,0, ванадий 0,01-0,12, ниобий 0,02-0,10, титан 0,01-0,04, алюминий 0,01-0,05, кальций 0,0005-0,008, сера 0,0005-0,008, фосфор 0,001-0,012, азот 0, 001-0,012, медь 0,005-0,25, сурьма 0,0001-0,005, олово 0,0001-0,007, мышьяк 0, 0001-0,008, молибден 0,001-0,5 ...

ФОЛЬГА ИЗ ФЕРРИТНОЙ НЕРЖАВЕЮЩЕЙ СТАЛИ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению фольги из нержавеющей ферритной стали, используемой для формирования подложки катализатора установки очистки выхлопных газов. Фольга изготовлена из стали, содержащей в мас.%: C 0,05 или менее, Si 2,0 или менее, Mn 1,0 или менее, S 0,005 или менее, P 0,05 или менее, Cr 11,0-25,0, Ni 0,05-0,30, Al 0,01-1,0, Cu 0,01-2,0, N 0,10 или менее, остальное Fe и неизбежные примеси. Фольга имеет высокую устойчивость к изменению формы, высокую стойкость к отслаиванию слоя покрытия и высокую технологичность. 6 з.п. ф-лы, 2 ил., 2 табл., 1 пр.

СТАН ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ И СПОСОБ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ МЕТАЛЛИЧЕСКОЙ ЛЕНТЫ ИЛИ МЕТАЛЛИЧЕСКОГО ЛИСТА

Изобретение относится к способу горячей прокатки металлической ленты (1) или металлического листа и к стану (2) горячей прокатки для горячей прокатки металлической ленты или металлического листа (1). Плоскую заготовку подвергают формованию в стане (2) горячей прокатки для создания однородной, мелкозернистой, рекристаллизованной аустенитной структуры. Между по меньшей мере двумя прокатными клетями (3, 4, 5, 6) стана (2) горячей прокатки плоскую заготовку или, соответственно, ленту или лист (1) подвергают разогреву. Затем плоскую заготовку или, соответственно, ленту или лист (1) подвергают охлаждению для создания мелкозернистой структуры. Стан (2) горячей прокатки включает, по меньшей мере, две размещенных по направлению (W) прокатки последовательно друг за другом прокатных клети (3, 4, 5, 6, 7). В клетях в каждом случае плоская заготовка или, соответственно, лента или лист (1) может подвергаться формованию, в частности, для исполнения соответствующего изобретению способа. Между, по меньшей ...

ВЫСОКОПРОЧНАЯ И ВЫСОКОДЕФОРМИРУЕМАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к холоднокатаной и термообработанной листовой стали, используемой в автомобилестроении. Сталь имеет следующий химический состав, мас.%: 0,10≤С≤0,25, 3,5≤Mn≤6,0, 0,5≤Si≤2,0, 0,3≤Al≤1,2, 0,10≤Mo≤0,50, S≤0,010, P≤0,020, N≤0,008, при необходимости один или несколько элементов, выбранных из: 0,01≤Cr≤1,0, 0,010≤Ti≤0,080, 0,010≤Nb≤0,080, 0,010≤V≤0,30 и 0,0005≤B≤0,004, остальное - железо и неизбежные примеси. Сталь обладает микроструктурой, состоящей, при выражении в поверхностных долевых концентрациях, из: от 10% до 45% феррита, характеризующегося средним размером зерен, составляющим, самое большее, 1,3 мкм, от 8% до 30% остаточного аустенита, самое большее, 8% свежего мартенсита и самое большее, 2,5% цементита и подвергшегося перераспределению мартенсита. Произведение поверхностной долевой концентрацией феррита на средний размер зерен феррита составляет, самое большее, 35 мкм%, а остаточный аустенит характеризуется уровнем содержания Mn, составляющим ...

ЛИСТ ИЗ ЭЛЕКТРОТЕХНИЧЕСКОЙ СТАЛИ С ОРИЕНТИРОВАННОЙ ЗЕРЕННОЙ СТРУКТУРОЙ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к листу электротехнической стали с ориентированной зеренной структурой, используемому в качестве материала железного сердечника для электрического оборудования, например трансформатора. Электротехнический лист содержит основной стальной лист, стеклянную пленку, находящуюся в контакте с основным стальным листом, и изолирующее покрытие, находящееся в контакте со стеклянной пленкой и содержащее в качестве основных компонентов фосфат и коллоидный оксид кремния. Основной стальной лист имеет химический состав, мас.%: 0,085 или менее С, 0,80-7,00 Si, 0,05-1,00 Mn, 0,010-0,065 растворимого в кислоте Al, 0,012 или менее N, 0,015 или менее Seq, где Seq=S+0,406×Se, 0,0005-0,0080 В, остальное - Fe и примеси. В области, проходящей от границы между стеклянной пленкой и изолирующим покрытием в направлении по толщине на расстояние 5 мкм к основному стальному листу, содержится BN, имеющий средний размер частиц 50-300 нм и численную плотность 2×106-2× ...

ГОРЯЧЕКАТАНАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ ДЛЯ ГИБКОЙ НАСОСНО-КОМПРЕССОРНОЙ ТРУБЫ МАЛОГО ДИАМЕТРА И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к металлургии, а именно к горячекатаной листовой стали для гибкой насосно-компрессорной трубы. Горячекатаная листовая сталь для гибкой насосно-компрессорной трубы характеризуется химическим составом, содержащим, в мас.%: С 0,10-0,16, Si 0,1-0,5, Mn 0,8-1,8, P 0,001-0,020, S 0,0050 или менее, Al 0,01-0,08, Сu 0,1-0,5, Ni 0,1-0,5, Сr 0,5-0,8, Mo 0,10-0,5, Nb 0,01-0,05, Ti 0,01-0,03, N 0,001-0,006, необязательно один или более компонентов, выбранных из В 0,0005-0,0050, V 0,01-0,10, Ca 0,0005-0,0100, редкоземельный металл 0,0005-0,0200, Zr 0,0005-0,0300 и Mg 0,0005-0,0100, Fe и неизбежные примеси - остальное, микроструктурой в позиции, расположенной на 1/2 толщины листовой стали, включающей бейнит и бейнитный феррит при совокупном количестве, составляющем 80% или более, применительно к поверхностной долевой концентрации, в которой количество Nb в состоянии твердого раствора Nb составляет 20% или более от совокупного уровня массового содержания Nb. Способ изготовления горячекатаной ...

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЛИСТОВОЙ ТВИП-СТАЛИ, ВКЛЮЧАЮЩЕЙ АУСТЕНИТНУЮ МАТРИЦУ

Настоящее изобретение относится к способу производства листовой стали с пластичностью, наведенной двойникованием, имеющей аустенитную матрицу и используемой при изготовлении автомобильных транспортных средств. Сляб, содержащий при расчете на массу: 0,5 < C < 1,2%, 13,0 ≤ Mn < 25,0%, S ≤ 0,030%, P ≤ 0,080%, N ≤ 0,1%, Si ≤ 3,0%, 0,051% ≤ Al ≤ 4,0%, 0,1 ≤ V ≤ 2,5%, при необходимости один или несколько элементов из Nb ≤ 0,5%, B ≤ 0,005%, Cr ≤ 1,0%, Mo ≤ 0,40%, Ni ≤ 1,0%, Cu ≤ 5,0%, Ti ≤ 0,5% и 0,06 ≤ Sn ≤ 0,2%, остальное - железо и неизбежные примеси, повторно нагревают, осуществляют его горячую прокатку, скатывают в рулон, выполняют первую холодную прокатку, рекристаллизационный отжиг и вторую холодную прокатку. Обеспечивается получение листовой стали с высокими механическими свойствами. 2 н. и 21 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 пр.

ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ ДЛЯ ТОЛСТОСТЕННОГО ВЫСОКОПРОЧНОГО МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА, СВАРНЫЕ СТАЛЬНЫЕ ТРУБЫ ДЛЯ ТОЛСТОСТЕННОГО ВЫСОКОПРОЧНОГО МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАРНОЙ СТАЛЬНОЙ ТРУБЫ

Изобретение относится к области металлургии. Предложен горячекатаный стальной лист для толстостенного высокопрочного магистрального трубопровода, имеющий высокий класс прочности API X60 - X80, предел текучести YS выше 415 МПа, предел прочности при растяжении TS выше 520 МПа и стойкость к хрупкому разрушению. Предложены сварная стальная труба, выполненная из горячекатаного стального листа, и способ изготовления сварной стальной трубы. Для достижения технического результата горячекатаный стальной лист имеет химический состав в мас.%: С 0,02 - 0,20, Mn 0,80 - 2,10, Si 0,01 - 0,50, P: 0,034 или менее, S 0,0050 или менее, Nb 0,01 - 0,15, Ti 0,001 - 0,030 и Al 0,001 - 0,080, остальное Fe и побочные примеси, при этом лист имеет микроструктуру, в которой основной фазой является структура превращения при непрерывном охлаждении (Zw) и в которой зерно в {001}плоскости, нормальное направление которой представляет собой направление ширины листа, составляет долю площади 10% или менее и имеет общий размер ...

ТЕКСТУРИРОВАННАЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ТЕКСТУРИРОВАННОЙ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОЙ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ

Изобретение относится к текстурированной электротехнической листовой стали и способу ее производства. Указанная сталь содержит листовую сталь, керамическое покрытие, расположенное на листовой стали, и изоляционное придающее натяжение оксидное покрытие, расположенное на керамическом покрытии. Керамическое покрытие содержит нитрид и оксид. Нитрид содержит по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, состоящей из Cr, Ti, Zr, Mo, Nb, Si, Al, Ta, Hf, W и Y. Оксид обладает структурой кристалла, относящейся к корундовому типу. Модуль Юнга для керамического покрытия согласно измерению при использовании метода наноиндентирования составляет не менее чем 230 ГПа. Керамическое покрытие характеризуется средней толщиной покрытия, составляющей не менее чем 0,01 мкм и не более чем 0,30 мкм. Изоляционное придающее натяжение оксидное покрытие характеризуется натяжением, составляющим не менее чем 10 МПа. При осуществлении способа керамическое покрытие формируют посредством ионно-дугового осаждения.

ХОЛОДНОКАТАНАЯ И ОТОЖЖЕННАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ, СПОСОБ ЕЕ ПРОИЗВОДСТВА И ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ТАКОЙ СТАЛИ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ДЕТАЛЕЙ ТРАНСПОРТНЫХ СРЕДСТВ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к холоднокатаной и отожженной листовой стали, используемой для изготовления деталей обеспечения безопасности или конструкционных деталей транспортных средств. Сталь содержит, мас.%: 0,6 < C < 1,3%, 15,0 ≤ Mn < 35%, 6,0 ≤ Al < 15%, Si ≤ 2,40%, S ≤ 0,015%, P ≤ 0,1%, N ≤ 0,1%, при необходимости, по меньшей мере один из Ni, Cr и Cu до 3% каждого и, при необходимости, по меньшей мере один из B, Ta, Zr, Nb, V, Ti, Mo и W в сумме до 2,0%, остальное - железо и неизбежные примеси. Микроструктура стали содержит, по меньшей мере, 0,1% внутризеренных каппа-карбидов, необязательно вплоть до 10% зернистого феррита, при этом остаток образован из аустенита. По меньшей мере 80% каппа-карбидов характеризуются средним размером, составляющим менее чем 30 нм. Средний размер зерен и среднее соотношение сторон зерен аустенита, соответственно, составляют менее, чем 6 мкм, и от 1,5 до 6, а средний размер зерен и среднее соотношение сторон зерен феррита в случае ...

СТАЛЬНАЯ ПОДЛОЖКА С ПОКРЫТИЕМ

Изобретение относится к стальной подложке с нанесенным покрытием, используемой в сталелитейной промышленности. Подложка (5) имеет следующую композицию, мас.%: 0,31 ≤ C ≤ 1,2, 0,1 ≤ Si ≤ 1,7, 0,15 ≤ Mn ≤ 1,1, P ≤ 0,01, S ≤ 0,1, Cr ≤ 1,0, Ni ≤ 1,0, Mo ≤ 0,1, при необходимости один или несколько элементов из: Nb ≤ 0,05, B ≤ 0,003, Ti ≤ 0,06, Cu ≤ 0,1, Co ≤ 0,1, N ≤ 0,01 и V ≤ 0,05, остальное - железо и неизбежные примеси. Покрытие (1) содержит чешуйки (2) нанографита с поперечным размером в диапазоне между 1 и 60 мкм, которые хорошо диспергированы в связующем (3), формируя извилистую траекторию (4). Обеспечивается снижение потери массы вследствие окисления полуфабрикатов во время проведения стадии повторного нагревания. 3 н. и 19 з.п. ф-лы, 2 ил., 1 табл., 1 пр.

ХОЛОДНОКАТАНАЯ И ТЕРМООБРАБОТАННАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к термообработанному и холоднокатаному стальному листу, используемому для изготовления конструкционных деталей или деталей, отвечающих за безопасность, в транспортном средстве. Лист выполнен из стали, содержащей, в мас.%: 0,18 ≤ углерод ≤ 0,24, 1,5 ≤ марганец ≤ 2,5, 1,2 ≤ кремний ≤ 2, 0,01 ≤ алюминий ≤ 0,06, 0,2 ≤ хром ≤ 0,5, фосфор ≤ 0,02, сера ≤ 0,03, при необходимости по меньшей мере один элемент из: ниобий ≤ 0,06, титан ≤ 0,08, ванадий ≤ 0,1 и кальций ≤ 0,005, остальное - железо и неизбежные примеси. Лист имеет микроструктуру, содержащую, при выражении через поверхностные долевые концентрации, от 0 % до 15 % отпущенного мартенсита, от 10 % до 15 % остаточного аустенита и необязательно вплоть до 30 % феррита, остальное образовано из бейнита. Содержание бейнита составляет не менее 55 %. На обеих поверхностях стального листа образован слой внутреннего оксида, имеющий толщину, составляющую 3 мкм или менее. Стальной лист обладает требуемыми ...

Способ производства холоднокатаной полосы

Изобретение относится к области металлургии, а именно к технологии производства холоднокатаной полосы, используемой для изготовления изделий с высокими требованиями к жаропрочности. Выплавляют сталь следующего химического состава, мас.%: углерод 0,05-0,12, кремний 0,12-0,42, марганец 0,70-1,50, сера не более 0,30, фосфор не более 0,30, хром 2,5-3,8, никель 0,7-1,5, медь не более 0,30, молибден 0,1-0,5, железо и неизбежные примеси остальное. Осуществляют разливку стали в сляб, который подвергают горячей прокатке с получением горячекатаной полосы, при этом заканчивают горячую прокатку при температуре 850-950°С. Сматывают полосу в рулон при температуре 560-610°С. Проводят травление, отжиг горячекатаной травленой полосы путем нагрева стопы рулонов в колпаковых печах с водородной защитной атмосферой до температуры 700-750°С со скоростью 30-55 °С/час и выдержкой при этой температуре 18-25 час и последующую холодную прокатку с получением холоднокатаной полосы, которую, при необходимости, подвергают ...

ГАЛЬВАНИЗИРОВАННЫЙ ГОРЯЧИМ ПОГРУЖЕНИЕМ И ЛЕГИРОВАННЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

... 1. Гальванизированный горячим погружением и легированный стальной лист, включающий базовый стальной лист,причем базовый стальной лист имеет содержание, мас.%:С: большее или равное 0,05 и меньшее или равное 0,50,Si: большее или равное 0,2 и меньшее или равное 3,0,Mn: большее или равное 0,5 и меньшее или равное 5,0,Al: большее или равное 0,001 и меньшее или равное 1,0,Р: меньшее или равное 0,1,S: меньшее или равное 0,01,N: меньшее или равное 0,01 иостальное - количество, включающее Fe и неизбежные примеси,причем гальванизированный горячим погружением и легированный стальной лист снабжен образованным горячим погружением и легированием слоем гальванического покрытия на поверхности базового стального листа, при этом образованный горячим погружением и легированием слой гальванического покрытия содержит, мас.%,Fe: больше или равно 5 и меньше или равно 15 иостальное - количество, включающее Zn и неизбежные примеси, и имеет толщину, бóльшую или равную 3 мкм и меньшую или равную 30 мкм, ипричем гальванизированный ...

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТОНКИХ ПЛОСКИХ ИЗДЕЛИЙ И УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ

... 1. Способ изготовления плоских изделий в том числе большой ширины из отлитых непрерывным способом слитков большой или средней толщины или из тонких слитков в установке, состоящей из одно- или многоклетьевого чернового прокатного стана, рольганга для транспортировки прокатываемого материала и для качания, участка рольганга с откидными, теплоизолирующими защитными колпаками, рихтовочного узла для рихтовки черновых лент, устройства, в частности, для индукционного регулируемого нагрева черновых лент до определенной температуры по их длине и ширине, многоклетьевого чистового прокатного стана, выходного рольганга с устройствами для охлаждения горячей ленты, а также установленных за ними машин для намотки готовой ленты, причем в одно- или многоклетьевом черновом прокатном стане один или несколько слитков из углеродистых сталей со средним содержанием углерода 0,2-0,8% или из легированных цементуемых или улучшаемых сталей прокатывают в две ступени с паузой для промежуточного охлаждения посредством ...

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОЛСТОЛИСТОВОЙ СТАЛИ И СТАЛЬНЫХ ТРУБ ДЛЯ УЛЬТРАВЫСОКОПРОЧНОГО ТРУБОПРОВОДА

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности на разрыв 625 МПа и выше и отличной низкотемпературной ударной вязкости толстолистовую сталь для ультравысокопрочных трубопроводов получают из стали, содержащей, мас.%: С 0,03-0,08, Si 0,01-0,50, Mn 1,5-2,5, P 0,01 или меньше, S 0,0030 или меньше, Nb 0,0001-0,20, Al 0,0001-0,03, Ti 0,003-0,030, N 0,0010-0,0050, O 0,0050 или меньше, остальное Fe и неизбежные примеси, осуществляют разливку расплавленной стали в сляб, горячую прокатку сляба для получения толстолистовой стали и охлаждение поверхности толстолистовой стали при расходе воды 0,6 м3/(м2·мин) или меньше до достижения заданной температуры поверхности толстолистовой стали выше 540°С и охлаждение поверхности толстолистовой стали при расходе воды 1,3 м3/(м2·мин) или более. Из листа с помощью UO-пресса формуют трубу, проводят дуговую сварку под флюсом примыкающих участков листа с наружной и внутренней поверхностей, используя сварочную проволоку и агломерированный ...

СПОСОБНАЯ К ЭМАЛИРОВАНИЮ С ОБЕИХ СТОРОН ГОРЯЧЕКАТАНАЯ ЛЕНТА ИЛИ ЛИСТ ИЗ СТАЛИ, В ЧАСТНОСТИ ИЗ СТАЛИIF

... 1. Способная к эмалированию с обеих сторон горячекатаная лента или лист из стали, в частности из стали IF, толщиной до 10 мм, при этом сплав на основе железа имеет следующий состав, вес.%: С: max 0,010 Si: max 0,030 Mn: max 0,80 Р: max 0, 020 S: min 0,030 Al: 0,020-0,060 Nb: (0,6-1,0)×(93/12)×[C], В: (0,5-1,5)×(11/14)×[N], Ti: min 48/14×([N]-14/18×[В]+48/32×[S]+48/12×([С]-12/93×[Nb]) max 0,15 остальное: железо с неизбежными примесями, обусловленными плавкой. 2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что она представляет собой сталь IF, причем после связывания углерода, серы и азота в стали остается свободное остаточное содержание титана и/или ниобия, по меньшей мере, 0,02%. 3. Способ изготовления способных к эмалированию с обеих сторон горячекатаных лент или листов толщиной до 10 мм из стали с составом по п.1, отличающийся тем, что при непрерывной разливке сталь отливают в слябы, которые после резки на мерные длины и нагрева до температуры ≥1050°С прокатывают в горячем состоянии до получения лент ...

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ КОНСТРУКТИВНОГО ЭЛЕМЕНТА ИЗ СТАЛИ ГОРЯЧИМ ФОРМОВАНИЕМ

... 1. Способ изготовления конструктивного элемента из поддающейся преобразованию путем горячего формования стали, при котором сначала из полосы или листа вырезают пластину, затем нагревают до температуры формования и формуют, проявляя после формования по меньшей мере частично мартенситную преобразованную структуру, отличающийся тем, что вместо отверждения в пресс-форме по меньшей мере частично мартенситную преобразованную структуру создают путем аустенитизирования и быстрого охлаждения уже перед формованием в исходном материале или сначала в подлежащей формованию пластине и в последующем кондиционированную таким образом пластину с сохранением по меньшей мере частично мартенситной преобразованной структуры после формования повторно нагревают до температуры формования ниже А-температуры преобразования и подвергают формованию при этой температуре.2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что для формования применяют обеспеченную металлическим покрытием пластину.3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся ...

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ЛЕГКОЙ АУСТЕНИТНОЙ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ И ИЗДЕЛИЕ ИЗ ЛЕГКОЙ АУСТЕНИТНОЙ КОНСТРУКЦИОННОЙ СТАЛИ (ВАРИАНТЫ)

... 1. Способ изготовления изделий из аустенитной легкой конструкционной стали с формируемыми в направлении толщины стенки или полосы свойствами материала с компонентным составом (вес.%): С - от 0,2 до ≤1,0; Al - от 0,05 до <15,0; Si - от 0,05 до ≤6,0; Mn - от 9,0 до <30,0; остальное - железо и сопутствующие стали элементы с добавлением по необходимости Cr, Cu, В, Ti, Zr, V и Nb с Cr≤6,5; Cu≤4,0; Ti+Zr≤0,7; Nb+V≤0,5, В≤0,1, отличающийся тем, что изделие подвергается обезуглероживающему отжигу в окислительной атмосфере таким способом, что в приповерхностных областях формируется ферритная или метастабильная аустенитная структура, толщину слоя и свойства которой можно сформировать путем регулирования параметров отжига (температура, время выдержки) и атмосферы, в которой проводится отжиг (газовый состав, парциальное давление) и для обеспечения градиентов свойств подвергается последующему ускоренному охлаждению и/или холодному формованию.2. Способ по п.1, отличающийся тем, что до, во время или после ...

ОТПУЩЕННАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ С ПОКРЫТИЕМ, ИМЕЮЩАЯ ПРЕВОСХОДНУЮ ДЕФОРМИРУЕМОСТЬЮ, И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

МАРТЕНСИТНАЯ НЕРЖАВЕЮЩАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА СТАЛИ

... 1. Мартенситная нержавеющая сталь, содержащая 0,65-0,70% углерода, 0-0,025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,20-0,50% кремния, по меньшей мере, один из следующих компонентов: более 0,0004% бора и более 0,03% азота, 0,45-0,75% марганца, 12,7-13,7% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в процентах по массе (мас.%) от общей массы стали. 2. Мартенситная нержавеющая сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержит бор в количестве более 0,0004 до 0,006 мас.%. 3. Мартенситная нержавеющая сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержит азот в количестве более 0,03 до 0,20 мас.%. 4. Мартенситная нержавеющая сталь по п.1, отличающаяся тем, что состоит по существу из 0,65-0,70% углерода, 0-0, 025% фосфора, 0-0,020% серы, 0,20-0,50% кремния, по меньшей мере, одного из следующих компонентов: более 0,0004% бора и более 0,03% азота, 0,45-0,75% марганца, 12,7-13,7% хрома, и 0-0,50% никеля, при этом все значения приведены в мас.% от общей массы стали, и случайных примесей. 5. Мартенситная нержавеющая ...

ГОРЯЧЕКАТАНАЯ СТАЛЬНАЯ ПОЛОСА, ОСОБЕННО ПРИГОДНАЯ ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ СЛОИСТЫХ ПАКЕТОВ

... 1. Горячекатаная стальная полоса для изготовления электротехнического листа, имеющая толщину в интервале 0,65-1,5 мм и мелкозернистую структуру, отличающаяся тем, что сталь имеет следующий химический состав: ≤0,06% С, 0,10÷0,20% Mn, <0,03% Si, ≤0,010% P, ≤0,005% S, 0,010% Cr, ≤0,12% Ni, ≤0,03% Mo, 0,030±0,050% Al, остальное - Fe и неизбежные примеси, при этом у полосы степень параллельности ≤0,02, и 70% ферритных зерен имеет балл зерна между 9 и 12 по стандарту ASTM E112, причем эти характеристики получены без дополнительных операций отжига и холодной прокатки. ! 2. Стальная полоса по п.1, отличающаяся тем, что размер, по меньшей мере, 80% ферритных зерен меньше размера, соответствующего баллу зерна 9 по упомянутому стандарту. ! 3. Стальная полоса по п.1 или 2, отличающаяся тем, что имеет толщину в интервале 0,65-1 мм с допусками ±0,05 мм. ! 4. Стальная полоса по п.1 или 2, отличающаяся тем, что имеет степень параллельности <0,01 мм. ! 5. Стальная полоса по п.1 или п.2, отличающаяся тем ...

Способ производства холоднокатаных стальных полос для упаковочной ленты

Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при производстве холоднокатаного проката с двухфазной структурой для упаковочной ленты. Способ производства холоднокатаных стальных полос для упаковочной ленты включает горячую прокатку стальных слябов с получением полос, их смотку, травление, холодную прокатку, термическую обработку в агрегате непрерывного действия и дрессировку. Горячую прокатку полос заканчивают при температуре 840-900°С, температура смотки составляет 580-660°С, холодную прокатку полос ведут с суммарным относительным обжатием 60-75 %, термическую обработку осуществляют путем нагрева холоднокатаных полос до температуры 750-820°С, выдержки при данной температуре в течение 100-300 с и последующего охлаждения со скоростью 20-150°С/с, дрессировку осуществляют с обжатием от 0,1 до 1,0 %, затем проводят повторный нагрев до температуры 200-500°С с последующей выдержкой в течение 100-300 с. Для горячей прокатки используют слябы из стали, содержащей, мас.%: углерод ...

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ТОЛСТОЛИСТОВОЙ СТАЛИ И СТАЛЬНЫХ ТРУБ ДЛЯ УЛЬТРАВЫСОКОПРОЧНОГО ТРУБОПРОВОДА

Изобретение относится к области металлургии. Для обеспечения предела прочности на разрыв 915 МПа и выше и отличной низкотемпературной ударной вязкости выплавляют сталь, содержащую, мас.%: С 0,03-0,06, Si 0,01-0,50, Mn 1,5-2,5, P 0,01 или меньше, S 0,0030 или меньше, Nb 0,0001-0,20, Al 0,0005-0,03, Ti 0,003-0,030, В 0,0003-0,0030, N 0,0010-0,0050, О 0,0050 или меньше, остальное Fe и неизбежные примеси, осуществляют разливку расплавленной стали в сляб, горячую прокатку сляба для получения толстолистовой стали и водяное охлаждение, которое проводят до достижения поверхностью заданной температуры выше температуры начала мартенситного превращении точки MS, а затем охлаждение поверхности толстолистовой стали ведут путем повторения обработки, в которой утилизацию тепла проводят один или более раз и окончательно охлаждают поверхность толстолистовой стали до температуры точки MS или ниже. Из листа с помощью UO-пресса формуют трубу, проводят дуговую сварку под флюсом примыкающих участков листа с ...

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПРОЧНОЙ ЛИСТОВОЙ СТАЛИ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩЕЙСЯ ВЫСОКИМИ ПЛАСТИЧНОСТЬЮ, ДЕФОРМИРУЕМОСТЬЮ И СВАРИВАЕМОСТЬЮ, И ПОЛУЧЕННАЯ ЛИСТОВАЯ СТАЛЬ

Изобретение относится к области металлургии. Для получения листовой стали с нанесенным покрытием, обладающей заданными механическими свойствами совместно с высокой свариваемостью, в особенности высокой свариваемостью при использовании контактной точечной сварки, способ включает получение холоднокатаной листовой стали, содержащей, мас.%: 0,15 ≤ С ≤ 0,23, 1,4 ≤ Mn ≤ 2,6, 0,6 ≤ Si ≤ 1,3, при этом С + Si/10 ≤ 0,30, 0,4 ≤ Al ≤ 1,0, причем Al ≥ 6(C + Mn/10) - 2,5, 0,010 ≤ Nb ≤ 0,035, 0,1 ≤ Мо ≤ 0,5, отжиг листа при температуре в диапазоне 860-900°С для получения структуры, состоящей из по меньшей мере 90% аустенита и по меньшей мере 2% межкритического феррита, закалку до температуры в диапазоне от Ms - 10°С до Ms - 60°С при скорости Vc, составляющей более чем 30°С/с, нагрев до температуры РТ в диапазоне от 410°С до 470°С на протяжении от 60 до 130 с, нанесение на лист покрытия в результате погружения в расплав и охлаждение до комнатной температуры. Микроструктура содержит от 45 до 68% мартенсита ...

СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СТАЛЬНОЙ ДЕТАЛИ И СООТВЕТСТВУЮЩАЯ СТАЛЬНАЯ ДЕТАЛЬ

Изобретение относится к области металлургии. Для повышения механических свойств детали способ включает отливку стали, содержащей, мас.%: 0,10% ≤ C ≤ 0,35%, 0,8% ≤ Si ≤ 2,0%, 1,8% ≤ Mn ≤ 2,5%, P ≤ 0,1%, 0% ≤ S ≤ 0,4%, 0% ≤ Al ≤ 1,0%, N ≤ 0,015%, 0% ≤ Mo ≤ 0,4%, 0,02% ≤ Nb ≤ 0,08%, 0,02% ≤ Ti ≤ 0,05%, 0,001% ≤ B ≤ 0,005%, 0,5 % ≤ Cr ≤ 1,8%, 0% ≤ V ≤ 0,5%, 0% ≤ Ni ≤ 0,5% для получения полупродукта, горячую прокатку полупродукта при начальной температуре горячей прокатки выше 1000°C и охлаждение продукта воздухом до комнатной температуры, чтобы получить горячекатаную стальную деталь, имеющую микроструктуру, состоящую из 70 - 90% бейнита, от 5% до 25% соединений M/А и самое большее 25% мартенсита, причем бейнит и соединения M/А, содержащие столько остаточного аустенита, что суммарное содержание остаточного аустенита в стали находится между 5% и 25%, при этом содержание углерода в остаточном аустените находится между 0,8% и 1,5%. 2 н. и 18 з.п. ф-лы, 3 табл.

ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ВЫСОКИМ ОТНОШЕНИЕМ ПРЕДЕЛА ТЕКУЧЕСТИ К ПРЕДЕЛУ ПРОЧНОСТИ, КОТОРЫЙ ИМЕЕТ ПРЕВОСХОДНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОГЛОЩЕНИЯ ЭНЕРГИИ УДАРА ПРИ НИЗКОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ И УСТОЙЧИВОСТЬ К РАЗМЯГЧЕНИЮ ЗОНЫ ТЕРМИЧЕСКОГО ВЛИЯНИЯ (HAZ), И СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению горячекатаного стального листа, используемого в машиностроении. Лист выполнен из стали, содержащей в мас.%: С: от 0,04 до 0,09, Si: 0,4 или менее, Mn: от 1,2 до 2,0, Р: 0,1 или менее, S: 0,02 или менее, Al: 1,0 или менее, Nb: от 0,02 до 0,09, Ti: от 0,02 до 0,07, N: 0,005 или менее, Fe и неизбежные примеси остальное. Для компонентов стали выполняется соотношение 2,0≤Mn+8[%Ti]+12[%Nb]≤2,6. Лист имеет микроструктуру, в которой процентная доля площади перлита составляет 5% или менее, общая процентная доля площади мартенсита и остаточного аустенита составляет 0,5% или менее, остальная структура представляет собой феррит и/или бейнит. Средний размер зерен феррита и бейнита составляет 10 мкм или менее, а средний размер частиц карбонитридов легирующих металлов с некогерентными межфазными границами, которые содержат Ti и Nb, составляет 20 нм или менее. Изготавливаемые листы имеют максимальный предел прочности на разрыв 600 МПа или ...

ХОЛОДНОКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ И СПОСОБ ЕГО ПОЛУЧЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к холоднокатаному стальному листу, используемому в автомобилестроении. Лист изготовлен из стали, содержащей в мас.%: С от 0,01 до 0,4, Si от 0,001 до 2,5, Mn от 0,001 до 4,0, Al от 0,001 до 2,0, P 0,15 или менее, S 0,03 или менее, N 0,01 или менее, O 0,01 или менее, Fe и неизбежные примеси остальное. Средняя полюсная плотность ориентационной группы от {100}<011> до {223}<110> составляет от 1,0 до 5,0, а полюсная плотность ориентации кристалла {332}<113> составляет от 1,0 до 4,0 на центральном участке толщины, в диапазоне толщины от 5/8 до 3/8 от основания поверхности стального листа. Величина rC Лэнкфорда в направлении, перпендикулярном направлению прокатки, составляет от 0,70 до 1,50, а величина r30 Лэнкфорда в направлении под углом 30° к направлению прокатки составляет от 0,70 до 1,50. Структура листа состоит из: от 30% до 99% феррит и бейнит, от 1% до 70% мартенсит. Обеспечиваются повышенные равномерная и локальная деформируемости ...

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА УЛЬТРАМЕЛКОЗЕРНИСТОЙ ТОЛСТОЛИСТОВОЙ ТРУБОПРОВОДНОЙ СТАЛИ

Изобретение относится к области металлургии стали, в частности к процессу производства трубопроводного стального листа. Способ производства ультрамелкозернистой толстолистовой трубопроводной стали, включающий этапы, на которых: (I) обеспечивают листовую заготовку из стали, содержащую, вес.%: C: 0,040 до 0,070, Si: 0,15 до 0,30, Mn: 1,30 до 1,80, P: ≤ 0,015, S: ≤ 0,005, Nb: 0,030 до 0,07, Ti: 0,006 до 0,020, Ca: 0,0005 до 0,0040, Al: 0,015 до 0,050, Ni: 0,10 до 0,30, Cr: 0,10 до 0,30, Mo: 0,08 до 0,18 и Cu: 0,1 до 0,20, железо (Fe) и неизбежные примеси - остальное; (II) нагревают листовую заготовку из стали до температуры 1120-1140°С в течение 10,3-13 мин/см с последующим томлением при указанной температуре в течение 45 мин; (III) обеспечивают толщину листовой заготовки в 3,5-4,0 раза больше, чем у производимого листа, и проводят черновую прокатку со степенью обжатия последнего прохода 26%; (IV) проводят дополнительную прокатку со скоростью прокатки 1,3-1,5 м/с в течение 18-23 с получением ...

СТАЛЬНОЙ ПРОДУКТ СО СРЕДНИМ СОДЕРЖАНИЕМ МАРГАНЦА ДЛЯ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ПРИ НИЗКИХ ТЕМПЕРАТУРАХ И СПОСОБ ЕГО ПРОИЗВОДСТВА

Изобретение относится к области металлургии, а именно к стальному продукту, предназначенному для использования при низких температурах. Сталь продукта имеет следующий химический состав, вес.%: С от 0,01 до <0,3, Мn от 4 до <10, Аl от 0,003 до 2,9, Мо от 0,01 до 0,8, Si от 0,02 до 0,8, Ni от 0,005 до 3, Р<0,04, S<0,02, N<0,02, остальное железо и неизбежные примеси. Стальной продукт удовлетворяет одному из трех вариантов. В первом варианте сталь может содержать по меньшей мере один из следующих элементов, вес.%: Ti от 0,002 до 0,5; V от 0,006 до 0,1; Сr от 0,05 до 4; Сu от 0,05 до 2; Nb от 0,003 до 0,1; В от 0,0005 до 0,014; Со от 0,003 до 3; W от 0,03 до 2; Zr от 0,03 до 1; Са<0,004 и Sn<0,5, при этом выполняется условие 6<1,5Мn+Ni<8. Во втором варианте сталь может содержать по меньшей мере один из следующих элементов, вес.%: Ti от 0,002 до 0,5; V от 0,006 до 0,1; Сr от 0,05 до 4; Сu от 0,05 до 2; Nb от 0,003 до 0,1; В от 0,0005 до 0,014; Со от 0,003 до 3; W от 0,03 до 2; Zr от 0,03 до 1 ...

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНОКАТАНОЙ СТАЛЬНОЙ ПОЛОСЫ ИЗ ВЫСОКОПРОЧНОЙ, СОДЕРЖАЩЕЙ МАРГАНЕЦ СТАЛИ С TRIP-СВОЙСТВАМИ

Изобретение относится к холоднокатаной стальной полосе, изготовленной из высокопрочной, содержащей марганец стали с TRIP-свойствами. Сталь содержит, вес.%: С: от 0,0005 до 0,9, Mn: от 3,0 до 12, при необходимости один или несколько из: Al: до 10, Si: до 6, Cr: до 6, Nb: до 1,5, V : до 1,5, Ti до 1,5, Мо: до 3, Cu: до 3, Sn: до 0,5, W: до 5, Co: до 8, Zr до 0,5, Та : до 0,5, Те до 0,5, B: до 0,15, Р: макс. 0,1, в частности < 0,04, S: макс. 0,1, в частности < 0,02, N: макс. 0,1, в частности < 0,05, и Са: до 0,1, железо и неизбежные примеси – остальное. Достигается повышение технологичности изготовления стальной полосы за счет обеспечения повышения степени деформации при прокатке. 4 н. и 22 з.п. ф-лы, 1 ил., 3 табл.

ГОРЯЧЕКАТАНАЯ ТОЛСТОЛИСТОВАЯ СТАЛЬ И СПОСОБ ЕЕ ИЗГОТОВЛЕНИЯ

Изобретение относится к области металлургии, а именно к горячекатаной толстолистовой стали, используемой для изготовления высокопрочных сварных труб для магистральных трубопроводов. Сталь имеет химический состав, содержащий, в мас.%: С: от 0,04 до 0,08, Si: от 0,01 до 0,50, Mn: от 1,2 до 2,0, Р: от 0,001 до 0,010, S: 0,0030 или менее, Al: от 0,01 до 0,08, Nb: от 0,050 до 0,100, Ti: от 0,005 до 0,025, N: от 0,001 до 0,006, по меньшей мере один элемент, выбранный из Cu: от 0,01 до 1,00, Ni: от 0,01 до 1,00, Cr: от 0,01 до 1,00, Мо: от 0,01 до 1,00, V: от 0,01 до 0,10 и В: от 0,0005 до 0,0030, остальное - Fe и неизбежные примеси. В микроструктуре в положении на 1/2 толщины толстолистовой стали поверхностная долевая концентрация мартенсита составляет менее чем 3%, а поверхностная долевая концентрация бейнитного феррита составляет 95% или более. Бейнитный феррит имеет средний диаметр зерна, составляющий 6,0 мкм или менее. Количество выделений Nb в форме карбонитрида Nb составляет 0,025 мас.% ...

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ДЕТАЛЕЙ ШАССИ ИЗ МИКРОЛЕГИРОВАННОЙ СТАЛИ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩЕЙСЯ УЛУЧШЕННОЙ ДЕФОРМИРУЕМОСТЬЮ В ХОЛОДНОМ СОСТОЯНИИ

Изобретение относится к способу производства детали шасси из микролегированной стали, характеризующейся улучшенной перерабатываемостью в холодном состоянии у кромок листового металла, затвердевших в холодном состоянии после механического отделения, включающему следующие далее стадии способа: получение горячекатаного штрипса или горячекатаного листового штрипса из листового металла, характеризующихся заявленной композицией сплава в массовых процентах; резка заготовки при комнатной температуре и необязательное осуществление дополнительных операций пробивки или резки; нагревание исключительно областей кромок листового металла до температуры, составляющей по меньшей мере 700°С, при времени выдержки, составляющем самое большее 10 секунд, и последующее охлаждение при использовании воздуха; холодная формовка заготовки в одну или несколько стадий для получения детали шасси при комнатной температуре. 2 н. и 13 з.п. ф-лы.

СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ОЧЕНЬ ВЫСОКИМИ МЕХАНИЧЕСКИМИ СВОЙСТВАМИ, ТАКИМИ, КАК МЕХАНИЧЕСКАЯ ПРОЧНОСТЬ И ПЛАСТИЧНОСТЬ, СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТАКИХ ЛИСТОВ И ИХ ПРИМЕНЕНИЕ

ГОРЯЧЕШТАМПОВАННАЯ СТАЛЬ, ХОЛОДНОКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ И СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕШТАМПОВАННОЙ СТАЛИ

ГОРЯЧЕКАТАНЫЙ СТАЛЬНОЙ ЛИСТ ДЛЯ ПРОКАТАННОЙ ЗАГОТОВКИ ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ, ПРОКАТАННАЯ ЗАГОТОВКА ПЕРЕМЕННОЙ ТОЛЩИНЫ И СПОСОБЫ ДЛЯ ИХ ПРОИЗВОДСТВА

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА, ОБЛАДАЮЩЕГО УЛУЧШЕННЫМИ ПРОЧНОСТЬЮ, ФОРМУЕМОСТЬЮ, И ПОЛУЧЕННЫЙ ЛИСТ

СТАЛЬНОЙ ЛИСТ С ПОКРЫТИЕМ ИЗ СИСТЕМЫ НА ОСНОВЕ ZN-AL-MG, ПОЛУЧЕННЫМ ПОГРУЖЕНИЕМ В РАСПЛАВ, ИМЕЮЩИЙ ПРЕВОСХОДНУЮ СПОСОБНОСТЬ К ОБРАБАТЫВАЕМОСТИ, И СПОСОБ ЕГО ИЗГОТОВЛЕНИЯ

ВЫСОКОПРОЧНАЯ ЗАКАЛИВАЮЩАЯСЯ НА ВОЗДУХЕ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ, ОБЛАДАЮЩАЯ ОТЛИЧНЫМИ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМИ ХАРАКТЕРИСТИКАМИ, И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПОЛОС УКАЗАННОЙ СТАЛИ

ВЫСОКОПРОЧНАЯ МНОГОФАЗНАЯ СТАЛЬ ДЛЯ ХОЛОДНО- ИЛИ ГОРЯЧЕКАТАНОЙ СТАЛЬНОЙ ПОЛОСЫ И СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ХОЛОДНО- И ГОРЯЧЕКАТАНОЙ СТАЛЬНОЙ ПОЛОСЫ

... 1. Высокопрочная многофазная сталь для холодно- или горячекатаной стальной полосы с отличными формовочными свойствами, в частности для автомобилестроения на основе облегченных конструкций, состоящая из элементов, вес.%:C - 0,060 до ≤0,115Al - 0,020 до ≤0,060Si - 0,100 до ≤0,500Mn - 1,300 до ≤2,500P - ≤0,025S - ≤0,0100Cr - 0,280 до ≤0,480Mo - ≤0,150Ti - ≥0,005 до ≤0,050Nb - ≥0,005 до ≤0,050B - ≥0,0005 до ≤0,0060N - ≤0,0100железо - остальное,включая обычные сопутствующие стали, не упомянутые выше элементы.2. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание Mo составляет ≤0,100%.3. Сталь по п.1 или 2, отличающаяся тем, что содержание Mo составляет ≥0,050%.4. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание Nb составляет ≤0,045%.5. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание Nb составляет ≤0,040%.6. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание Ti составляет ≤0,045%.7. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание Ti составляет ≤0,040%.8. Сталь по п.1, отличающаяся тем, что содержание В составляет ...

САМОЗАКАЛИВАЕМЫЕ УДАРОПРОЧНЫЕ СТАЛЬНЫЕ СПЛАВЫ, СПОСОБЫ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СПЛАВОВ И ИЗДЕЛИЯ, ВКЛЮЧАЮЩИЕ СПЛАВЫ

... 1. Самозакаливаемый стальной сплав, содержащий, мас.%:от 0,18 до 0,26 углерода;от 3,50 до 4,00 никеля;от 1,60 до 2,00 хрома;от 0 вплоть до 0,50 молибдена;от 0,80 до 1,20 марганца;от 0,25 до 0,45 кремния;от 0 до меньше, чем 0,005 титана;от 0 до меньше, чем 0,020 фосфора;от 0 вплоть до 0,005 бора;от 0 вплоть до 0,003 серы;железо; ислучайные примеси.2. Самозакаливаемый стальной сплав по п. 1, отличающийся тем, что стальной сплав имеет твердость по Бринеллю в диапазоне от 352 HBW до 460 HBW.3. Самозакаливаемый стальной сплав по п. 1, отличающийся тем, что стальной сплав имеет предел прочности при растяжении в диапазоне от 188 кфунт/кв.дюйм (1296 МПа) до 238 кфунт/кв.дюйм (11641 МПа); предел текучести в диапазоне от 133 кфунт/кв.дюйм (917 МПа) до 146 кфунт/кв.дюйм (1007 МПа); относительное удлинение в процентах в диапазоне от 14% до 15%; и значение ударной прочности по Шарпи для образца с v-образным надрезом при -40°C в диапазоне от 31 фунт-силы-фут (42 Дж) до 53 фунт-силы-фут (72 Дж).4. Самозакаливаемый ...

High strength steel pipe for low-temperature usage having excellent buckling resistance and toughness of welded heat affected zone and method for producing the same

An APIX100-grade high strength steel pipe includes a base material containing, in mass percentage, C: more than 0.03% and 0.08% or less, Si: 0.01% to 0.5%, Mn: 1.5% to 3.0%, P: 0.015% or less, S: 0.005% or less, Al: 0.01% to 0.08%, Nb: 0.005% to 0.025%, Ti: 0.005% to 0.025%, N: 0.001% to 0.010%, O: 0.005% or less, and B: 0.0003% to 0.0020%, further contains one or more of Cu, Ni, Cr, Mo, and V, satisfies 0.19≦P cm ≦0.25, the balance being Fe and unavoidable impurities, and has a TS of 760 to 930 MPa, a uniform elongation of 5% or more, and a YR of 85% or less; the seam weld metal has a specific composition.

Process for manufacturing a cold rolled trip steel product

The present invention is related to a process comprising a cold rolling step, for the production of uncoated, electro-galvanised or hot dip galvanised TRIP steel products, hot rolling a slab of a specific composition, wherein the finishing rolling temperature is higher than the Ar3 temperature, to form a hot-rolled substrate, cooling said substrate to a coiling temperature (CT) between 500° C. and 680° C., coiling said substrate at said coiling temperature, pickling said substrate to remove the oxides, cold rolling said substrate to obtain a reduction of thickness, with a minimum reduction of 40%.

High strength steel sheet and method for manufacturing the same

A high-strength steel sheet includes a composition containing, in mass percent, 0.08% to 0.20% of carbon, 0.2% to 1.0% of silicon, 0.5% to 2.5% of manganese, 0.04% or less of phosphorus, 0.005% or less of sulfur, 0.05% or less of aluminum, 0.07% to 0.20% of titanium, and 0.20% to 0.80% of vanadium, the balance being iron and incidental impurities.

High-strength hot-rolled steel sheet and method for manufacturing the same

A steel sheet contains, on a mass percent basis, 0.03%-0.12% C, 0.5% or less Si, 0.8%-1.8% Mn, 0.030% or less P, 0.01% or less S, 0.005%-0.1% Al, 0.01% or less N, 0.035%-0.100% Ti, and the balance being Fe and incidental impurities and has microstructures with a fraction of polygonal ferrite of 80% or more, the polygonal ferrite having an average grain size of 5 to 10 μm. The amount of Ti present in a precipitate having a size of less than 20 nm is 70% or more of the value of Ti* calculated using expression (1): Ti*=[Ti]−48×[N]/14  (1) where [Ti] and [N] represent a Ti content (percent by mass) and a N content percent by mass), respectively, of the steel sheet.

Method and device for producing a microalloyed steel, in particular a pipe steel

The invention relates to a method of making microalloyed steel, in particular a pipe steel, wherein a cast slab ( 1 ) passes through an installation ( 2 ) having a casting machine ( 3 ), a first furnace ( 4 ), at least one roughing roll stand ( 5 ), a second furnace ( 6 ), at least one finishing roll stand ( 7 ), and a cooling line ( 8 ) in this order in the travel direction (F) of the slab ( 1 ). The method comprises: a) definition of a desired temperature profile for the slab ( 1 ) over its travel through the installation ( 2 ); positioning in the process line (L) of the installation ( 2 ) at least one temperature-influencing element ( 9, 10 ) for setting the temperature of the slab ( 1 ) according to the defined temperature profile, the temperature-influencing element ( 9, 10 ) being introduced between the first furnace ( 4 ) and the roughing roll stand ( 5 ), and/or between the second furnace ( 6 ) and the finishing roll stand ( 7 ); production of the slab ( 1 ) in the installation ( 2 ) configured in this manner, the temperature-influencing element ( 9, 10 ) being operated in such a way that the defined temperature profile is at least substantially maintained. The invention further relates to an installation for making microalloyed steel.

High-strength hot-rolled steel sheet and method of manufacturing the same

On a cross section with a sheet width direction of a high-strength hot-rolled steel sheet set as a normal line, with regard to an inclusion having a major diameter of 3.0 μm or more, a maximum of a major diameter/minor diameter ratio expressed by (a major diameter of the inclusion)/(a minor diameter of the inclusion) is 8.0 or less, and a sum total of a rolling direction length per 1 mm 2 cross section of a predetermined inclusion group composed of plural inclusions each having a major diameter of 3.0 μm or more and a predetermined extended inclusion having a length in a rolling direction of 30 μm or more is 0.25 mm or less. The plural inclusions composing the predetermined inclusion group congregate in both the rolling direction and a direction perpendicular to the rolling direction 50 μm or less apart from each other. The predetermined extended inclusion is spaced over 50 μm apart from all the inclusions each having a major diameter of 3.0 μm or more in at least either the rolling direction or the direction perpendicular to the rolling direction.

High-strength steel sheet and method for producing same

A high-strength steel sheet includes, by mass %, C: 0.03% to 0.30%, Si: 0.08% to 2.1%, Mn: 0.5% to 4.0%, P: 0.05% or less, S: 0.0001% to 0.1%, N: 0.01% or less, acid-soluble Al: more than 0.004% and less than or equal to 2.0%, acid-soluble Ti: 0.0001% to 0.20%, at least one selected from Ce and La: 0.001% to 0.04% in total, and a balance of iron and inevitable impurities, in which [Ce], [La], [acid-soluble Al], and [S] satisfy 0.02≦([Ce]+[La])/[acid-soluble Al]<0.25, and 0.4≦([Ce]+[La])/[S]≦50 in a case in which the mass percentages of Ce, La, acid-soluble Al, and S are defined to be [Ce], [La], [acid-soluble Al], and [S], respectively, and a microstructure includes 1% to 50% of martensite in terms of an area ratio.

Automobile chassis part excellent in low cycle fatigue characteristics and method of production of same

An automobile chassis part which is excellent in low cycle fatigue characteristics, characterized by being formed by steel which contains, by mass %, C: 0.02 to 0.10%, Si: 0.05 to 1.0%, Mn: 0.3 to 2.5%, P: 0.03% or less, S: 0.01% or less, Ti: 0.005 to 0.1%, Al: 0.005 to 0.1%, N: 0.0005 to 0.006%, and B: 0.0001 to 0.01 and has a balance of Fe and unavoidable impurities, in which 80% or more of the part structure comprises a bainite structure and in which a portion where a ratio R/t of the thickness “t” and external surface curvature radius R is 5 or less has an X-ray half width of an (211) plane of 5 (deg) or less.

High strength steel sheet and method for manufacturing the same

A high strength steel sheet has tensile strength of at least 1470 MPa and (tensile strength×total elongation) of at least 29000 MPa·% with a composition including, by mass %, C: 0.30% to 0.73%, Si: 3.0% or less, Al: 3.0% or less, Si+Al: at least 0.7%, Cr: 0.2% to 8.0%, Mn: 10.0% or less, Cr+Mn: at least 1.0%, P: 0.1% or less, S: 0.07% or less, N: 0.010% or less, and remainder as Fe and incidental impurities; and processing the steel sheet such that microstructure satisfies area ratio of martensite with respect to the microstructure of 15% to 90%; content of retained austenite of 10% to 50%; at least 50% of the martensite is constituted of tempered martensite and area ratio of the tempered martensite with respect to the microstructure is at least 10%; and area ratio of polygonal ferrite with respect to the microstructure is 10% or less.

Ni-ADDED STEEL PLATE AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME

A Ni-added steel plate contains, by mass %, C: 0.03% to 0.10%, Si: 0.02% to 0.40%, Mn: 0.3% to 1.2%, Ni: 5.0% to 7.5%, Cr: 0.4% to 1.5%, Mo: 0.02% to 0.4%, Al: 0.01% to 0.08%, T•O: 0.0001% to 0.0050%, P: limited to 0.0100% or less, S: limited to 0.0035% or less, and N: limited to 0.0070% or less with a remainder composed of Fe and inevitable impurities, in which a Ni segregation ratio at a position of ¼ of a plate thickness away from a plate surface in a thickness direction is 1.3 or less, a fraction of austenite after deep cooling is 2% or more, an austenite unevenness index after deep cooling is 5.0 or less, and an average equivalent circle diameter of austenite after deep cooling is 1 μm or less. 1. A Ni-added steel plate comprising , by mass %:C: 0.03% to 0.10%;Si: 0.02% to 0.40%;Mn: 0.3% to 1.2%;Ni: 5.0% to 7.5%;Cr: 0.4% to 1.5%;Mo: 0.02% to 0.4%;Al: 0.01% to 0.08%;T•O: 0.0001% to 0.0050%;P: limited to 0.0100% or less;S: limited to 0.0035% or less;N: limited to 0.0070% or less; andthe balance consisting of iron and unavoidable impurities,wherein a Ni segregation ratio based on mass % at a position of ¼ of a plate thickness away from a plate surface in a thickness direction is 1.3 or less, a fraction of an austenite after a deep cooling is 2% or more, an austenite unevenness index after the deep cooling is 5.0 or less, and an average equivalent circle diameter of the austenite after the deep cooling is 1 μm or less,wherein the austenite unevenness index after the deep cooling is a value obtained by dividing a maximum area fraction by a minimum area fraction, in which, among data which are evaluated such that an evaluation of an area fraction of the austenite is carried out with each viewing areas thereof being defined as a 5×5 μm area and is continuously carried out in the thickness direction with being centered on the position of ¼ of the plate thickness away from the plate surface in the thickness direction, an average of the data of 5 largest area fractions ...

MULTI-PHASE HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING IMPROVED DYNAMIC STRENGTH AND A METHOD FOR ITS MANUFACTURE

A multi-phase hot-rolled steel sheet having improved strength in an intermediate strain rate region has a chemical composition comprising, in mass percent, C: 0.07-0.2%, Si+Al: 0.3-1.5%, Mn: 1.0-3.0%, P: at most 0.02%, S: at most 0.005%, Cr: 0.1-0.5%, N: 0.001-0.008%, at least one of Ti: 0.002-0.05% and Nb: 0.002-0.05%, and a remainder of Fe and impurities. The area fraction of ferrite is 7-35%, the grain diameter of ferrite is in the range of 0.5-3.0 μm, and the nanohardness of ferrite is in the range of 3.5-4.5 GPa. A second phase which is the remainder other than ferrite contains martensite and bainitic ferrite and/or bainite. The average nanohardness of the second phase is 5-12 GPa, and the second phase contains a high-hardness phase of 8-12 GPa with an area fraction of 5-35% based on the overall structure. 1. A multi-phase hot-rolled steel sheet characterized by: C: at least 0.07% and at most 0.2%,', 'Si+Al: at least 0.3% and at most 1.5%,', 'Mn: at least 1.0% and at most 3.0%,', 'P: at most 0.02%', 'S: at most 0.005%,', 'Cr: at least 0.1% and at most 0.5%,', 'N: at least 0.001% and at most 0.008%,', 'one or two of Ti: at least 0.002% and at most 0.05% and Nb: at least 0.002% and at most 0.05%, and', 'a remainder of Fe and impurities,, 'having a chemical composition comprising, in mass percent,'}having ferrite with an area fraction at least 7% and at most 35%, the ferrite having a grain diameter of at least 0.5 μm and at most 3.0 μm and a nanohardness of at least 3.5 GPa and at most 4.5 GPa, andhaving a second phase which is the remainder other than ferrite, the second phase including martensite and at least one selected from bainitic ferrite and bainite and having an average nanohardness of at least 5 GPa and at most 12 GPa, the second phase containing a high-hardness phase of at least 8 GPa and at most 12 GPa with an area fraction of at least 5% and at most 35% with respect to the overall structure.2. A multi-phase hot-rolled steel sheet as set forth in ...

METHOD OF PRODUCING AN AUSTENITIC STEEL

A method of producing an austenitic steel strip or sheet excellent in resistance to delayed cracking and a steel produced thereby. 2. Process according to claim 1 , wherein the aluminium content of the work piece is at least 1.25 and/or at most 3.5%.3. Process according to claim 1 , wherein during the cooling at a cooling rate Vafter the continuous annealing the strip or sheet is led through a hot dip bath for providing a metallic coating by hot dipping the strip or sheet into a molten bath of the metal making up the metallic coating.4. Process according to claim 1 , wherein the strip or sheet is pickled after continuous annealing and wherein the strip or sheet is provided with a metallic coating by pickling after annealing followed by heating to a temperature below the continuous annealing temperature before the strip or sheet is led through a hot dip bath for providing a metallic coating by hot dipping the strip or sheet into a molten bath of the metal making up the metallic coating.5. Process according to claim 1 , wherein reduction of the cold-rolling is between 10 to 90%.6. Process according to claim 1 , wherein the annealed strip or sheet is temper rolled with a reduction of from 0.5 to 10% prior to or after the metallic coating has been provided to the strip or sheet.7. Process according to claim 1 , wherein the Vanadium content is between 0.06 and 0.22%.8. Process according to claim 1 , wherein the cooling rate Vis between 20 and 80° C./s.9. Process according to claim 1 , wherein the strip or sheet is pickled after continuous annealing and wherein the strip or sheet is provided with a metallic coating claim 1 , by pickling after continuous annealing followed by heating to a temperature between 400 and 600° C. before the strip or sheet is led through a hot dip bath for providing a metallic coating by hot dipping the strip or sheet into a molten bath of the metal making up the metallic coating.10. Process according to claim 9 , wherein the Fe in the strip or ...

Ferritic stainless steel

A ferritic stainless steel that generates only a small amount of black spots in weld zone, the steel containing, in mass %, 0.020% or less of C, 0.025% or less of N, 1.0% or less of Si, 1.0% or less of Mn, 0.035% or less of P, 0.01% or less of S, 16.0 to 25.0% of Cr, 0.12% or less of Al, 0.05 to 0.35% of Ti, and 0.0015% or less of Ca, and the balance consisting of Fe and unavoidable impurities, wherein the following formula 1 is satisfied. BI=3Al+Ti+0.5Si+200Ca≦0.8  (1) where Al, Ti, Si, and Ca in the formula 1 each denotes an amount of each element in mass % of the steel.

Grain oriented electrical steel sheet and method for manufacturing the same

A grain oriented electrical steel sheet is subjected to magnetic domain refining treatment by electron beam irradiation and exhibits excellent low-noise properties when assembled as an actual transformer, in which a ratio (Wa/Wb) of a film thickness (Wa) of the forsierite film on a strain-introduced side of the steel sheet to a film thickness (Wb) of the forsierite film on a non-strain-introduced side of the steel sheet is 0.5 or higher, a magnetic domain discontinuous portion in a surface of the steel sheet on the strain-introduced side has an average width of 150 to 300 μm, and a magnetic domain discontinuous portion in a surface of the steel sheet on the non-strain-introduced side has an average width of 250 to 500 μm.

HIGH TENSILE STRENGTH HOT ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT FORMABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

Described is a high tensile strength hot rolled steel sheet having high strength and formability, and a manufacturing method. It has tensile strength≧980 MPa and excellent formability, and specifically identified ranges by mass % of C, Si, Mn, P, S, N, Al, Ti, V, Solute V, and Solute Ti; (ii) microstructure with fine carbides dispersion precipitated therein, the fine carbides containing Ti and V and having the average particle diameter<10 nm, as well as volume ratio with respect to the entire microstructure≧0.007; and matrix as ferrite phase having area ratio with respect to the entire microstructure≧97%. C, Ti, V, S and N satisfy (1) Ti≧0.08+(N/14×48+S/32×48) and (2) 0.8≦(Ti/48+V/51)/(C/12)≦1.2, where “C”, “Ti”, “V”, “S” and “N” represent contents (mass %) of corresponding elements, respectively. 1. A high tensile strength hot rolled steel sheet having tensile strength of at least 980 MPa and excellent formability , comprising: C: 0.07% to 0.13% (inclusive of 0.07% and 0.13%),', 'Si: 0.3% or less,', 'Mn: 0.5% to 2.0% (inclusive of 0.5% and 2.0%),', 'P: 0.025% or less,', 'S: 0.005% or less,', 'N: 0.0060% or less,', 'Al: 0.06% or less,', 'Ti: 0.08% to 0.14% (inclusive of 0.08% and 0.14%),', 'V: 0.15% to 0.30% (inclusive of 0.15% and 0.30%),', 'Solute V: 0.04% to 0.1% (inclusive of 0.04% and 0.1%),', 'Solute Ti: 0.05% or less, and', 'remainder consisting of Fe and incidental impurities;, 'a composition including by mass %,'}microstructure with fine carbides dispersion precipitated therein, the fine carbides containing Ti and V and having the average particle diameter of less than 10 nm, as well as volume ratio with respect to the entire microstructure of at least 0.007; and [{'br': None, 'Ti≧0.08+(N/14×48+S/32×48)\u2003\u2003(1)'}, {'br': None, '0.8≦(Ti/48+V/51)/(C/12)≦1.2\u2003\u2003(2)'}], 'matrix as ferrite phase having area ratio with respect to the entire microstructure of at least 97%, wherein contents of C, Ti, V, S and N satisfy formula (1) and formula (2) ...

HIGH STRENGTH HOT ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT TOUGHNESS AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

The steel sheet includes C: 0.04 to 0.12%, Si: 0.5 to 1.2%, Mn: 1.0 to 1.8%, P: not more than 0.03%, S: not more than 0.0030%, Al: 0.005 to 0.20%, N: not more than 0.005% and Ti: 0.03 to 0.13%, the balance being Fe and inevitable impurities, includes a microstructure containing a bainite phase at an area fraction exceeding 95% and having an average grain diameter of not more than 3 μm, has a difference ΔHv1 of not more than 50 between a Vickers hardness value at 50 μm from the surface and a Vickers hardness value at ¼ of a sheet thickness, has a difference ΔHv2 of not more than 40 between the Vickers hardness value at ¼ of the sheet thickness and a Vickers hardness value at ½ of the sheet thickness. 1. A high strength hot rolled steel sheet with excellent toughness , which comprises , in terms of mass % , C: 0.04 to 0.12% , Si: 0.5 to 1.2% , Mn: 1.0 to 1.8% , P: not more than 0.03% , S: not more than 0.0030% , Al: 0.005 to 0.20% , N: not more than 0.005% and Ti: 0.03 to 0.13% , the balance being Fe and inevitable impurities , contains a bainite phase at an area fraction exceeding 95% , the bainite phase having an average grain diameter of not more than 3 μm , has a difference ΔHv1 of not more than 50 between a Vickers hardness value at 50 μm from the surface and a Vickers hardness value at ¼ of a sheet thickness , has a difference ΔHv2 of not more than 40 between the Vickers hardness value at ¼ of the sheet thickness and a Vickers hardness value at ½ of the sheet thickness , the sheet thickness being not less than 4.0 mm and not more than 12 mm , and has a tensile strength of not less than 780 MPa.2. The high strength hot rolled steel sheet with excellent toughness according to claim 1 , wherein the steel sheet further comprises claim 1 , in terms of mass % claim 1 , Ni: 0.01 to 0.50%.3. The high strength hot rolled steel sheet with excellent toughness according to claim 1 , wherein the steel sheet further comprises claim 1 , in terms of mass % claim 1 , one claim 1 ...

High strength hot rolled steel sheet having excellent bendability and method for manufacturing the same

A steel sheet including C at 0.05 to 0.15%, Si at 0.2 to 1.2%, Mn at 1.0 to 2.0%, P at not more than 0.04%, S at not more than 0.0030%, Al at 0.005 to 0.10%, N at not more than 0.005% and Ti at 0.03 to 0.13%, the balance being Fe and inevitable impurities, includes surface regions having an area fraction of bainite of less than 80% and an area fraction of a ferrite phase with a grain diameter of 2 to 15 μm of not less than 10%, the surface regions extending from both surfaces of the steel sheet each to a depth of 1.5 to 3.0% relative to a total sheet thickness, as well as an inner region other than the surface regions having an area fraction of a bainite phase of more than 95%, and has a tensile strength of not less than 780 MPa.

GRAIN ORIENTED STEEL STRIP WITH HIGH MAGNETIC CHARACTERISTICS, AND MANUFACTURING PROCESS OF THE SAME

A method for the production of hot-rolled steel strip comprising the following steps: providing a steel slab comprising, in weight percentages: Si: 2.5 to 3.5%, C: 0.05 to 0.1%, Mn: 0:05 to 0.1%, Als: 0.015 to 0.026%, N: 0.0050 to 0.0100%, and further comprising S and/or Se so that S+ (32/79) Se is in an amount of 0.018 to 0.030%, and optionally comprising one or more elements chosen among Sb in an amount of 0.015 to 0.035%, Cu in an amount of 0.08% to 0.25%, Sn in an amount of 0.06% to 0.15%, P in an amount of 0.005% to 0.015%, the balance being iron and unavoidable impurities, reheating said slab to a temperature between 1300° C. and 1430° C., roughing hot-rolling said slab to produce a blank having a thickness below 50 mm, finishing hot-rolling of said blank to produce a hot rolled strip in three rolling passes or more, the temperature of said blank during the first pass being above 1150° C. and at least one rolling pass being performed with a reduction of 40% or more and being immediately followed by a holding of more than 20 sec, the average interpass holding temperature Tav being settled between 1000 and 1200° C., the total finishing hot rolling time t being controlled so that the value of Tav for any portion of said strip further respects the under mentioned equation: T>T+α(t−78) [eq. 1] with T=992.2+1493(Als) and α=1.204+24.9(Als), Tand being expressed in ° C., t in seconds and Alin weight %, cooling of said hot-rolled strip from the finish rolling temperature to a temperature below 600° C. in less than 10 sec and coiling of said hot-rolled strip. 1. A method for the production of hot-rolled steel strip comprising the successive following steps , in this order: Si: 2.5 to 3.5%,', 'C: 0.05 to 0.1%,', 'Mn: 0.05 to 0.1%,', 'Als: 0.015 to 0.026%,', 'N: 0.0050 to 0.0100%,, 'providing a steel slab comprising, in weight percentagesand further comprising S and/or Se so that S+ (32/79) Se is in an amount of 0.018 to 0.030%,optionally comprising one or more elements ...

ELECTRICAL STEEL PROCESSING WITHOUT A POST COLD-ROLLING INTERMEDIATE ANNEAL

Embodiments of the present invention comprises melting scrap steel into molten steel; decarburizing the molten steel and adding alloys; transferring the steel to ladles and casting the steel into slabs; hot rolling the slabs into sheets; pickling the sheets; annealing the sheets; cold rolling the sheets; and performing one or more of tension leveling, a rough rolling, or a coating process on the sheets after cold rolling, without an intermediate annealing process between the cold rolling and the tension leveling, the rough rolling, or the coating process. The sheet is sent to the customer for stamping and customer annealing. The new process provides an electrical steel with the similar, same, or better magnetic properties than an electrical steel manufactured using the traditional processing with an intermediate annealing step after cold rolling. 1. A method of manufacturing an electrical steel , comprising:hot rolling steel into a steel sheet in one or more hot rolling passes;annealing the steel sheet after hot rolling;cold rolling the steel sheet in one or more cold rolling passes after the annealing; andwherein the steel sheet is stamped and customer annealed by a customer, without an intermediate annealing process after the cold rolling, and before the stamping and the customer annealing.2. The method of claim 1 , further comprising:preforming one or more of a tension leveling, a coating, or a rough rolling process on the steel sheet after the cold rolling and before the stamping and the customer annealing.3. The method of claim 1 , wherein the composition of the electrical steel comprises:silicon (Si) in a range of 0.15-3.5% weight;aluminum (Al) in a range of 0.15-1% weight;manganese (Mn) in a range of 0.005-1% weight;carbon (C) less than or equal to 0.04% weight;antimony (Sb) or tin (Sn) less than or equal to 0.1% weight; andwherein the remainder of the composition of the electrical steel comprises unavoidable impurities and iron.4. The method of claim 1 , ...

Steel strip composite and a method for making the same

A three-layer steel strip composite of a steel strip having a first microstructure disposed between two steel strips having a second microstructure wherein a metallic coating is present on each steel strip having the second microstructure on a surface opposite the surface contacting the steel strip having the first microstructure and method of making same.

Method for manufacturing hot stamped body having vertical wall and hot stamped body having vertical wall

The present invention provides a method for manufacturing a hot stamped body having a vertical wall, the method including: a hot-rolling step; a coiling step; a cold-rolling step; a continuous annealing step; and a hot stamping step, in which the continuous annealing step includes a heating step of heating the cold-rolled steel sheet to a temperature range of equal to or higher than Ac 1 ° C. and lower than Ac 3 ° C.; a cooling step of cooling the heated cold-rolled steel sheet from the highest heating temperature to 660° C. at a cooling rate of equal to or less than 10° C./s; and a holding step of holding the cooled cold-rolled steel sheet in a temperature range of 550° C. to 660° C. for one minute to 10 minutes.

STEEL PLATE FOR PIPELINE, HAVING EXCELLENT HYDROGEN INDUCED CRACK RESISTANCE, AND PREPARATION METHOD THEREOF

Disclosed are a steel plate for a line pipe having excellent hydrogen induced crack resistance with a tensile strength of 450 MPa or more, and a preparation method thereof. According to the present invention, the steel plate for a line pipe, having excellent hydrogen induced crack resistance comprises: 0.03-0.05 wt % of carbon (C); 0.2-0.3 wt % of silicon (Si); 0.5-1.3 wt % of manganese (Mn); 0.010 wt % or less of phosphorus (P); 0.005 wt % or less of sulfur (S); 0.02-0.05 wt % of aluminum (Al); 0.2-0.5 wt % of nickel (Ni); 0.2-0.3 wt % of chromium (Cr); 0.03-0.05 wt % of niobium (Nb); 0.02-0.05 wt % of vanadium (V); 0.01-0.02 wt % of titanium (Ti); 0.001-0.004 wt % of calcium (Ca); and a balance of iron (Fe) and inevitable impurities, and has a tensile strength of 450 MPa or more. 1. A steel plate comprising:carbon (C), 0.03˜0.05 wt %; silicon (Si), 0.2˜0.3 wt %; manganese (Mn), 0.5˜1.3 wt %; phosphorous (P), 0.010 wt % or less; sulfur (S), 0.005 wt % or less; aluminum (Al), 0.02˜0.05 wt %; nickel (Ni), 0.2˜0.5 wt %; chromium (Cr), 0.2˜0.3 wt %; niobium (Nb), 0.03˜0.05 wt %; vanadium (V), 0.02˜0.05 wt %; titanium (Ti), 0.01˜0.02 wt %; calcium (Ca), 0.001˜0.004 wt %; and the balance of iron (Fe) and other unavoidable impurities,the steel plate having a tensile strength of 450 MPa or more.2. The steel plate according to claim 1 , wherein the steel plate has a yield ratio (yield strength/tensile strength) of 80% or less.3. The steel plate according to claim 1 , wherein microstructure of the steel plate is a composite structure including acicular ferrite and bainite structures.4. The steel plate according to claim 3 , wherein the composite structure including acicular ferrite and bainite structures occupies 30% or more of the entirety of the microstructure in terms of cross-sectional area ratio.5. The steel plate according to claim 4 , wherein a composite structure including ferrite and pearlite structures occupies 70% or less of the entirety of the microstructure in ...

High strength galvanized steel sheet having excellent formability and method for manufacturing the same

A high strength galvanized steel sheet having excellent formability, includes a steel sheet which is a base sheet and a galvanized layer on a surface of the steel sheet, wherein the steel sheet is a high strength steel sheet which has a composition including, by mass %, 0.08 to 0.15% of C, 0.5 to 1.5% of Si, 0.5 to 1.5% of Mn, 0.1% or less of P, 0.01% or less of S, 0.01 to 0.1% of Al, 0.005% or less of N, and the balance Fe with inevitable impurities, and a microstructure composed of 75 to 90% of a ferrite phase as a main phase and 10 to 25% of a second phase including at least pearlite in terms of an area fraction with respect to the entire microstructure; an average grain size of the pearlite is 5 μm or smaller; and the pearlite has an area fraction of 70% or greater with respect to the total area of the second phase.

Steel sheet for bottom covers of aerosol cans and method for producing same

A steel sheet for bottom covers of aerosol cans includes, as chemical composition, C: 0.025 to 0.065mass %, Mn: 0.10 to 0.28mass %, P: 0.005 to 0.03mass %, Al: 0.01 to 0.04mass %, N: 0.0075 to 0.013mass %, Si: limited to 0.05mass % or less, S: limited to 0.009mass % or less, and balance consisting of Fe and unavoidable impurities, wherein yield point YP in rolling direction after aging treatment is in range of 460 to 540 MPa, total elongation in the rolling direction after the aging treatment is 15% or more, yield point elongation EL YP in the rolling direction after the aging treatment is 6% or less, and sheet thickness t in unit of mm, the yield point YP in unit of MPa in the rolling direction after the aging treatment, and the yield point elongation EL YP in unit of % in the rolling direction after the aging treatment satisfy 130≦t×YP×(1−EL YP /100).

Hot-dip galvanized steel sheet and manufacturing method thereof

A hot-dip galvanized steel sheet includes a steel sheet and a hot-dip galvanized layer arranged on the steel sheet, in which the Si content and the Al content by mass % of components of the steel sheet satisfy a relationship 0.5<Si+Al<1.0, and a metallographic structure of the steel sheet satisfies a relationship of {(n 2 ) 2/3 ×d 2 }/{(n 1 ) 2/3 ×d 1 }×ln(H 2 /H 1 )<0.3 when the n 1 is the number of a MnS of a surface portion of the steel sheet, the d 1 μm is an average equivalent circle diameter of the MnS in the surface portion of the steel sheet, the H 1 GPa is a hardness of a martensite of the surface portion of the steel sheet, the n 2 is the number of the MnS of a center portion of the steel sheet, the d 2 μm is an average equivalent circle diameter of the MnS in the center portion of the steel sheet, and the H 2 GPa is the hardness of the martensite of the center portion of the steel sheet.

Method for Producing a Hot-Rolled Flat Steel Product

A method for generating a flat steel product comprising the steps of: melting a steel melt, comprising, in addition to Fe and unavoidable impurities (in wt %) C: 0.5-1.3%, Mn: 18-26%, Al: 5.9-11.5%, Si: <1%, Cr: <8%, Ni: <3%, Mo: <2%, N: <0.1%, B: <0.1%, Cu: <5%, Nb: <1%, Ti: <1%, V: <1%, Ca: <0.05%, Zr: <0.1%, P: <0.04%, S: <0.04%; casting the steel melt into a cast strip; heating the cast strip to an initial hot-rolling temperature of 1100-1300° C. at a heating rate of at least 20 K/s; hot rolling the cast strip into a hot strip; cooling the hot strip within 10 seconds after the hot rolling at a cooling rate of at least 100 K/s to <400° C.; and winding the cooled hot strip into a coil at a coiling temperature of up to 400° C.

Hot-press formed product and method for manufacturing same

Provided is a hot-press molded article that can achieve a high level of balance between high strength and extension by region and has a region corresponding to an energy absorption site and a shock resistant site within a single molded article without applying a welding method by means of having first region having a metal structure containing both 80-97 area % of martensite and 3-20 area % of residual austenite, the remaining structure comprising no more than 5 area %, and a second region having a metal structure comprising 30-80 area % of ferrite, less than 30 area % (exclusive of 0 area %) of bainitic ferrite, no greater than 30 area % (exclusive of 0 area %) of martensite, and 3-20 area % of residual austenite.

HOT-ROLLED STEEL SHEET WITH EXCELLENT LOW-TEMPERATURE IMPACT TOUGHNESS AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

Disclosed are a hot-rolled steel sheet having a thickness of 6 mm or more and an excellent impact property, and a manufacturing method thereof. 1. A hot-rolled steel sheet with excellent low-temperature impact toughness , the hot-rolled steel sheet comprising , in percent (%) by weight of the entire composition , C: more than 0 and 0.03% or less , Si: 0.1 to 1.0% , Mn: more than 0 and 2.0% or less , P: 0.04% or less , Cr: 1.0 to 10% , Ni: more than 0 and 1.5% or less , Ti: 0.01 to 0.5% , Cu: more than 0 and 2.0% or less , N: more than 0 and 0.03% or less , Al: 0.1% or less , the remainder of iron (Fe) and other inevitable impurities ,a value of the following Formula (1) satisfies 200 to 1,150, and {'br': None, '1001.5*C+1150.6*Mn+2000*Ni+395.6*Cu−0.7*Si−1.0*Ti−45*Cr−1.0*P−1.0*Al+1020.5*N\u2003\u2003(1)'}, 'a microstructure of the cross-section perpendicular to the rolling direction has an average grain size of 50 μm or less in which a misorientation between grains is 5° or more.'}(Here, C, Mn, Ni, Cu, Si, Ti, Cr, P, Al and N mean the content (% by weight) of each element)2. The hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the hot-rolled steel sheet has a thickness of 6.0 to 25.0 mm and −20° C. Charpy impact energy of 100 J/cmor more.3. The hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the value of Formula (1) satisfies 200 to 700.4. The hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the hot-rolled steel sheet satisfies the following Formula (2).{'br': None, 'Ti/(C+N)≥10.0\u2003\u2003(2)'}5. The hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the microstructure has an average grain size of 70 μm or less in which a misorientation between grains is 15 to 180°.6. The hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the microstructure has an average grain size of 50 μm or less in which a misorientation between grains is 5 to 180°.7. The hot-rolled steel sheet according to claim 1 , wherein the microstructure has an average grain size of ...

APPARATUS FOR MANUFACTURING THIN STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THIN STEEL SHEET

Using an apparatus for manufacturing a thin steel sheet including the followings which are arranged in order: a continuous casting machine () for a thin slab having a slab thickness of 70 mm to 120 mm at a lower end of a mold; a holding furnace () that is configured to maintain a temperature of a cast slab () and/or heats the cast slab (); and a rolling stand () by which finish rolling is performed, the casting speed of the thin slab is set to 4 to 7 m/min, the slab () is reduced at a rolling reduction of 30% or more by the reduction roll () after solidification is completed and when a center temperature of the slab is 1300° C. or higher, and the slab () is held at a temperature of 1150° C. or higher and 1300° C. or lower for five minutes or longer in the holding furnace (). 16-. (canceled)7. An apparatus for manufacturing a thin steel sheet , with which continuous casting , passing-through a holding furnace , and finish rolling are able to be continuously performed without cutting a slab , the apparatus comprising the followings which are arranged in order:a continuous casting machine for a thin slab having a slab thickness of 70 mm to 120 mm at a lower end of a mold;the holding furnace that is configured to maintain a temperature of a cast slab and/or heats the cast slab; anda rolling stand by which finish rolling is performed,wherein the apparatus has a reduction roll on a downstream side of a solidification completion position of the slab in the continuous casting machine, andthe slab is able to be reduced by the reduction roll.8. The apparatus for manufacturing a thin steel sheet according to claim 7 ,wherein the holding furnace is one of a furnace in which the slab passes through an atmosphere kept at a high temperature and a furnace in which the slab is heated by induction heating.9. A method for manufacturing a thin steel sheet using the apparatus for manufacturing a thin steel sheet according to claim 7 , the method comprising:setting a casting speed of the ...

COATED STEEL MEMBER, COATED STEEL SHEET, AND METHODS FOR PRODUCING SAME

This coated steel member includes: a steel sheet substrate having a predetermined chemical composition; and a coating formed on a surface of the steel sheet substrate and containing Al and Fe, in which the coating has a low Al content region having an Al content of 3 mass % or more and less than 30 mass % and a high Al content region formed on a side closer to a surface than the low Al content region and having an Al content of 30 mass % or more, a maximum C content of the high Al content region is 25% or less of a C content of the steel sheet substrate, a maximum C content of the low Al content region is 40% or less of the C content of the steel sheet substrate, and a maximum C content in a range from an interface between the steel sheet substrate and the coating to a depth of 10 μm on a side of the steel sheet substrate is 80% or less of the C content of the steel sheet substrate. 1. A coated steel member comprising: C: 0.25% to 0.65%,', 'Si: 0.10% to 2.00%,', 'Mn: 0.30% to 3.00%,', 'P: 0.050% or less,', 'S: 0.0100% or less,', 'N: 0.010% or less,', 'Ti: 0.010% to 0.100%,', 'B: 0.0005% to 0.0100%,', 'Nb: 0.02% to 0.10%,', 'Mo: 0% to 1.00%,', 'Cu: 0% to 1.00%,', 'Cr: 0% to 1.00%,', 'Ni: 0% to 1.00%,', 'V: 0% to 1.00%,', 'Ca: 0% to 0.010%,', 'Al: 0% to 1.00%,', 'Sn: 0% to 1.00%,', 'W: 0% to 1.00%,', 'Sb: 0% to 1.00%,', 'REM: 0% to 0.30%, and', 'a remainder of Fe and impurities; and, 'a steel sheet substrate containing, as a chemical composition, by mass %,'}a coating formed on a surface of the steel sheet substrate and containing Al and Fe,wherein the coating has a low Al content region having an Al content of 3 mass % or more and less than 30 mass % and a high Al content region formed on a side closer to a surface than the low Al content region and having an Al content of 30 mass % or more,a maximum C content of the high Al content region is 25% or less of a C content of the steel sheet substrate,a maximum C content of the low Al content region is 40% or less of the ...

PRODUCTION METHOD FOR HIGH-STRENGTH STEEL SHEET

A production method for a high-strength steel sheet having a tensile strength TS of 780 MPa or more is provided. The production method comprises: heating a steel slab having a predetermined chemical composition; hotrolling the steel slab; coiling the hot-rolled sheet; subjecting the hot-rolled sheet to pickling treatment; holding the hot-rolled sheet in a pre-determined temperature range for predetermined time; cold rolling the hot-rolled sheet to obtain a cold-rolled sheet; subjecting the cold-rolled sheet to first annealing treatment; cooling the cold-rolled sheet at a pre-determined average cooling rate; cooling the cold-rolled sheet to room temperature; reheating the clod-rolled sheet to perform second annealing treatment; cooling the cold-rolled sheet at a first average cooling rate; cooling the cold-rolled sheet at a second average cooling rate; reheating the cold-rolled sheet to a predetermined reheating temperature range; and holding the cold-rolled sheet in the reheating temperature range. 1. A production method for a high-strength steel sheet having a tensile strength TS of 780 MPa or more , the production method comprising: C: 0.08% or more and 0.35% or less,', 'Si: 0.50% or more and 2.50% or less,', 'Mn: 1.50% or more and 3.00% or less,', 'P: 0.001% or more and 0.100% or less,', 'S: 0.0001% or more and 0.0200% or less, and', 'N: 0.0005% or more and 0.0100% or less,', 'optionally, in mass %, at least one element selected from the group consisting of', 'Al: 0.01% or more and 1.00% or less,', 'Ti: 0.005% or more and 0.100% or less,', 'Nb: 0.005% or more and 0.100% or less,', 'V: 0.005% or more and 0.100% or less,', 'B: 0.0001% or more and 0.0050% or less,', 'Cr: 0.05% or more and 1.00% or less,', 'Cu: 0.05% or more and 1.00% or less,', 'Sb: 0.0020% or more and 0.2000% or less,', 'Sn: 0.0020% or more and 0.2000% or less,', 'Ta: 0.0010% or more and 0.1000% or less,', 'Ca: 0.0003% or more and 0.0050% or less,', 'Mg: 0.0003% or more and 0.0050% or less, and', ' ...

WELDED STEEL SHEETS, AND SHEETS THUS PRODUCED

A steel sheet that is welded and then cold rolled to a thickness between 0.5 mm and 3 mm, the deformation ratio created by cold rolling in the base metal is equal to ε, for which the deformation ratio created by the cold rolling in the welded joint is equal to ε, where: 2. The steel sheet as recited in wherein the steel sheet has a tensile strength Rm greater than 600 MPa.3. The steel sheet as recited in wherein a composition of the base metal includes claim 1 , as contents expressed as weight percent:0.05%≤C≤0.17%;1.1%≤Mn≤2.76%;0.07%≤Si≤0.7%;S≤0.008%;P≤0.030%;0.015%≤Al≤0.61%;Mo≤0.13%;Cr≤0.55%;Cu<0.2%;Ni≤0.2%;Nb≤0.050%;Ti≤0.045%;V≤0.010%;B≤0.005%;Ca<0.030%; andN≤0.007%,a remainder being iron and unavoidable impurities due to processing.4. The steel sheet as recited in wherein the steel sheet has a tensile strength Rm greater than 690 MPa.5. The steel sheet as recited in wherein a composition of the base metal includes claim 4 , the contents being expressed as weight percent:0.13%≤C≤0.3%;1.8%≤Mn≤3.5%;0.1%≤Si≤2%;0.1%≤Al≤2%;1%≤S1+Al≤2.5%; andN≤0.010%;a remainder being iron and unavoidable impurities due to processing.6. The steel sheet as recited in wherein the composition of the base metal includes claim 5 , the contents being expressed as weight percent:Ni+Cr+Mo<1%;Ti≤0.1%;Nb≤0.1%; andV≤0.1%.7. The steel sheet as recited in wherein the steel sheet is suitable for press-hardening for the manufacture of parts having tensile strength Rm greater than 1000 MPa.8. The steel sheet as recited in wherein the composition of the base metal includes claim 7 , the contents being expressed as weight percent:0.15%≤C≤0.5%;0.4%≤Mn≤3%;0.1≤Si≤1%;Cr≤1%;Ti≤0.2%;Al≤0.1%; andB≤0.010%;a remainder being iron and unavoidable impurities due to processing.9. The steel sheet as recited in wherein the composition of the base metal includes at least one of claim 8 , the contents being expressed as weight percent:0.25%≤Nb≤2%; andNb≤0.060%.10. The steel sheet as recited in wherein the base metal is ...

LOW-YIELD-RATIO ULTRA-HIGH-STRENGTH HIGH-TOUGHNESS STEEL FOR PRESSURE HULLS AND PREPARATION METHOD THEREFOR

The present invention discloses a low-yield-ratio ultra-high-strength high-toughness steel for pressure hulls and a preparation method therefor, wherein the chemical components by weight percentage are: 0.05%-0.10% of C, 0.15%-0.35% of Si, 0.60%-1.00% of Mn, 0.10%-0.50% of Cu, 0.10%-1.00% of Mo, 0.40%-0.70% of Cr, 0.05%-0.15% of V, 5.00%-10.00% of Ni, and the balance of Fe and unavoidable impurities. The technical solution of the present invention adopts secondary quenching heat treatment, the first quenching is performed to achieve complete austenitizing, and then the second quenching and tempering are performed to finally obtain complex phase structures such as tempered martensite, critical ferrite and retained austenite, so as to meet the performance index requirements of low yield ratio, ultra-high strength and high toughness, and thereby promoting application in practice. 1. A preparation method for a low-yield-ratio ultra-high-strength high-toughness steel for pressure hulls , comprising the following steps:step 1, meltingmelting to obtain a casting blank using the following chemical components by weight percentage: 0.05%-0.10% of C, 0.15%-0.35% of Si, 0.60%-1.00% of Mn, 0.10%-0.50% of Cu, 0.10%-1.00% of Mo, 0.40%-0.70% of Cr, 0.05%-0.15% of V, 5.00%-10.00% of Ni, and the balance of Fe and unavoidable impurities.step 2, hot rollingkeeping the casting blank obtained in step 1 at 1150° C.-1220° C. for soaking, and then performing hot rolling; the hot rolling adopts a two-stage rolling process; the rolling temperature of the first stage is 1150° C.-1000° C., and the reduction is ≥50%; the rolling temperature of the second stage is 900° C.-750° C., and the reduction is ≥50%; the final rolling thickness is 5-80 mm; and air cooling a high-temperature steel plate after the hot rolling to room temperature;step 3, heat treatmentheating a sample of the hot-rolled steel plate in step 2 to 790° C.-810° C., soaking for 20-40 minutes, and water quenching to room temperature ...

HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT DRAWABILITY AND POST-PROCESSING SURFACE HARDNESS

The present invention intends a hot-rolled steel sheet with a sheet thickness in a range of 2 to 15 mm, having component composition including C: 0.3% or less by mass %, Si: 0.5% or less, Mn: in a range of 0.2 to 1%, P: 0.05% or less, S: 0.05% or less, Al: in a range of 0.01 to 0.1%, N: in a range of 0.008 to 0.025%, and the remainder being iron and unavoidable impurities. The hot-rolled steel sheet includes an amount of solute N: not less than 0.007%, and ferrite grains existing at a position of t/4 in depth (t: the sheet thickness) includes the ferrite grains, a sheet plane orientation thereof, within 10° from the (123) plane, having an area ratio: not less than 20%, the ferrite grains, a sheet plane orientation thereof, within 10° from the (111) plane, having an area ratio: not less than 5%, and the ferrite grains, a sheet plane orientation thereof, within 10° from the (001) plane, having an area ratio: 20% or less, the average grain size of the ferrite grains existing at the position of t/4 in depth being in a range of 3 to 35 μm. 1. A steel sheet with a sheet thickness in a range of 2 to 15 mm comprising:C: >0 to 0.3 mass;Si: >0 to 0.5 mass %;Mn: in a range of 0.2 to 1 mass %;P: >0 to 0.05 mass %;S: >0 to 0.05 mass %;Al: in a range of 0.01 to 0.1 mass %;N: in a range of 0.008 to 0.025 mass %,solute N: in an amount not less than 0.007 mass %; andthe remainder being iron and unavoidable impurities.2. The hot rolled steel sheet according to claim 1 , further comprising at least one element selected from at least one of groups (a) to (e):(a) at least one element selected from the group consisting of >0 to 2 mass % of Cr and >0 to 2 mass % of Mo,(b) at least one element selected from the group consisting of Ti: >0 to 0.2 mass %, Nb: >0 to 0.2 mass %, and V: >0 to 0.2 mass %,(c) B: >0 to 0.005 mass %,(d) at least one element selected from the group consisting of Cu: >0 to 5%, Ni: >0 to 5 mass %, and Co: >0 to 5 mass %, and(e) at least one element selected from the ...

High-toughness low-alloy wear-resistant steel sheet and method of manufacturing the same

A high-toughness low-alloy wear-resistant steel sheet and a method of manufacturing the same, which has the chemical compositions (wt %): C: 0.08-0.20%; Si: 0.10-0.60%; Mn: 1.00-2.00%; B: 0.0005-0.0040%; Cr: less than or equal to 1.50%; Mo: less than or equal to 0.80%; Ni: less than or equal to 1.50%; Nb: less than or equal to 0.080%; V: less than or equal to 0.080%; Ti: less than or equal to 0.060%; Al: 0.010-0.080%, Ca: 0.0010-0.0080%, N: less than or equal to 0.0080%, 0: less than or equal to 0.0080%, H: less than or equal to 0.0004%, P: less than or equal to 0.015%, S: less than or equal to 0.010%, and (Cr/5+Mn/6+50B): more than or equal to 0.20% and less than or equal to 0.55%; (Mo/3+Ni/5+2Nb): more than or equal to 0.02% and less than or equal to 0.45%; (Al+Ti): more than or equal to 0.01% and less than or equal to 0.13%, the remainders being Fe and unavoidable impurities. The present invention reduces the contents of carbon and alloy elements, and makes full use of the characteristics of refinement, strengthening, etc. of micro-alloy elements such as Nb, Ti, etc., and through TMCP process, the wear-resistant steel sheet has high strength, high hardness, good toughness, good weldability, excellent wear-resistant performance, and is applicable to wearing parts in various mechanical equipments.

ULTRAHIGH-STRENGTH STEEL FOR WELDING STRUCTURE WITH EXCELLENT TOUGHNESS IN WELDING HEAT-AFFECTED ZONES THEREOF, AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME

Provided is a ultrahigh strength steel for a welded structure having superior toughness in a weld heat-affected zone (HAZ) comprising: by wt %, carbon (C): 0.05% to 0.15%, silicon (Si): 0.1% to 0.6%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, nickel (Ni): 0.1% to 0.5%, molybdenum (Mo): 0.1% to 0.5%, chromium (Cr): 0.1% to 1.0%, copper (Cu): 0.1% to 0.4%, titanium (Ti): 0.005% to 0.1%, niobium (Nb): 0.01% to 0.03%, boron (B): 0.0003% to 0.004%, aluminum (Al): 0.005% to 0.1%, nitrogen (N): 0.001% to 0.006%, phosphorus (P): 0.015% or less, sulfur (S): 0.015% or less, iron (Fe) as a residual component thereof, and inevitable impurities. 1. A ultrahigh strength steel for a welded structure having superior toughness in a weld heat-affected zone (HAZ) comprising:by wt %, carbon (C): 0.05% to 0.15%, silicon (Si): 0.1% to 0.6%, manganese (Mn): 1.5% to 3.0%, nickel (Ni): 0.1% to 0.5%, molybdenum (Mo): 0.1% to 0.5%, chromium (Cr): 0.1% to 1.0%, copper (Cu): 0.1% to 0.4%, titanium (Ti): 0.005% to 0.1%, niobium (Nb): 0.01% to 0.03%, boron (B): 0.0003% to 0.004%, aluminum (Al): 0.005% to 0.1%, nitrogen (N): 0.001% to 0.006%, phosphorus (P): 0.015% or less, sulfur (S): 0.015% or less, iron (Fe) as a residual component thereof, and inevitable impurities,wherein the Ti and N component contents satisfy Formula 1 below, the N and B component contents satisfy Formula 2 below, and the Mn, Cr, Mo, Ni, and Nb component contents satisfy Formula 3 below; and [{'br': None, '3.5≦Ti/N≦7.0 \u2003\u2003[Formula 1]'}, {'br': None, '1.5≦N/B≦4.0 \u2003\u2003[Formula 2]'}, {'br': None, '4.0 2≦Mn+Cr+Mo+Ni+3Nb≦7.0 \u2003\u2003[Formula 3]'}], 'a microstructure including, by area fraction, acicular ferrite in an amount of 30% to 40% and bainite in an amount of 60% to 70%,'}wherein in the Formulas 1 to 3, respective component units are wt %.2. The ultrahigh strength steel for a welded structure having superior toughness in a weld HAZ of claim 1 , wherein the steel further comprises claim 1 , by wt % claim 1 , one or ...

FERRITIC LIGHTWEIGHT STEEL SHEET HAVING EXCELLENT STRENGTH AND DUCTILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

A ferritic steel sheet according to an exemplary embodiment of the present invention includes C at 0.01 to 0.3 wt %, Mn at 0.5 to 8 wt %, Al at 5 to 12 wt %, and Nb at 0.015 to 0.2 wt % based on an entire composition of 100 wt %, and a remaining part of Fe and an impurity. 1. A ferritic steel sheet including C at 0.01 to 0.3 wt % , Mn at 0.5 to 8 wt % , Al at 5 to 12 wt % , and Nb at 0.015 to 0.2 wt % based on an entire composition of 100 wt % , and a remaining part of Fe and an impurity ,wherein an average grain size of a ferrite crystal existing in the steel sheet is 30 μm or less.2. The ferritic steel sheet of claim 1 , wherein:the average grain size of the ferrite crystal is 15 μm or less.3. The ferritic steel sheet of claim 1 , wherein:the ferritic steel sheet includes Si at 0.04 to 2.0 wt %, Cr at 2.0 wt % or less (0% is not included), Mo at 1.0 wt % or less (0% is not included), Ni at 1.0 wt % or less (0% is not included), Ti at 0.1 wt % or less (0% is not included), V at 0.2 wt % or less (0% is not included), B at 0.01 wt % or less (0% is not included), Zr at 0.2 wt % or less (0% is not included), or a combination thereof based on the entire composition of 100 wt %.4. The ferritic steel sheet of claim 1 , wherein:a κ-carbide of a spherical shape, an oval shape, an acicular shape, or a band shape existing inside the ferritic steel sheet is included.5. The ferritic steel sheet of claim 4 , wherein:the κ-carbide at 1 to 10 vol % is included based on the entire 100 vol % of the steel sheet.6. The ferritic steel sheet of claim 4 , wherein:a particle size of the κ-carbide is in a range of 20 nm to 10 μm, and{'sup': 3', '6', '2, 'the κ-carbide is present in the range of 5×10to 1×10particles per unit area (mm).'}7. The ferritic steel sheet of claim 1 , wherein:a NbC compound existing inside the ferritic steel sheet is included.8. The ferritic steel sheet of claim 7 , wherein:the NbC compound at 0.1 to 1 vol % is included based on the entire 100 vol % of the steel ...

HIGH-STRENGTH STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

Provided are a high-strength steel sheet and a method for manufacturing the steel sheet. The high-strength steel sheet has a specified chemical composition with the balance being Fe and inevitable impurities, a microstructure including, in terms of area ratio, 30% or more of a ferrite phase, 40% to 65% of a bainite phase and/or a martensite phase, and 5% or less of cementite, in which, in a surface layer that is a region within 50 μm from the surface in the thickness direction, the area ratio of a ferrite phase is 40% to 55% and the total area ratio of a bainite phase having a grain diameter of more than 5 μm and/or a martensite phase having a grain diameter of more than 5 μm is 20% or less, and a tensile strength is 980 MPa or more. 1. A high-strength steel sheet havinga chemical composition containing, by mass %, C: 0.070% to 0.100%, Si: 0.30% to 0.70%, Mn: 2.20% to 2.80%, P: 0.025% or less, S: 0.0020% or less, Al: 0.020% to 0.060%, N: 0.0050% or less, Nb: 0.010% to 0.060%, Ti: 0.010% to 0.030%, B: 0.0005% to 0.0030%, Ca: 0.0015% or less, and the balance being Fe and inevitable impurities;a microstructure including, in terms of area ratio, 30% or more of a ferrite phase, 40% to 65% of a bainite phase and/or a martensite phase, and 5% or less of cementite,wherein, in a surface layer that is a region within 50 μm from the surface in the thickness direction, the area ratio of a ferrite phase is 40% to 55% and the total area ratio of a bainite phase having a grain diameter of more than 5 μm and/or a martensite phase having a grain diameter of more than 5 μm is 20% or less; anda tensile strength being 980 MPa or more.2. The high-strength steel sheet according to wherein the chemical composition further contains at least one element selected from at least one group consisting of claim 1 , by mass % claim 1 ,group I: Sb: 0.005% to 0.015%,grow:, II: one or more elements selected from Cr: 0.30% or less, V: 0.10% or less, Mo: 0.20% or less, Cu: 0.10% or less, and Ni: 0.10% ...

HIGH-STRENGTH STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME

Provided are a high-strength steel sheet and a method for manufacturing the steel sheet. The high-strength steel sheet has a specified chemical composition with the balance being Fe and inevitable impurities, a microstructure including, in terms of area ratio, 25% or less of a ferrite phase, 75% or more of a bainite phase and/or a martensite phase, and 5% or less of cementite, in which, in a surface layer that is a region within 50 μm from the surface in the thickness direction, the area ratio of a ferrite phase is 5% to 20%, and a tensile strength is 1180 MPa or more. 1. A high-strength steel sheet havinga chemical composition containing, by mass %, C: 0.100% to 0.150%, Si: 0.30% to 0.70%, Mn: 2.20% to 2.80%, P: 0.025% or less, S: 0.0020% or less, Al: 0.020% to 0.060%, N: 0.0050% or less, Nb: 0.010% to 0.060%, Ti: 0.010% to 0.030%, B: 0.0005% to 0.0030%, Sb: 0.005% to 0.015%, Ca: 0.0015% or less, and the balance being Fe and inevitable impurities,a microstructure including, in terms of area ratio, 25% or less of a ferrite phase, 75% or more of a bainite phase and/or a martensite phase, and 5% or less of cementite,wherein, in a surface layer that is a region within 50 μm from the surface in the thickness direction, the area ratio of a ferrite phase is 5% to 20%, anda tensile strength being 1180 MPa or more.2. The high-strength steel sheet according to claim 1 , wherein the chemical composition further contains at least one element selected from at least one group consisting of claim 1 , by mass % claim 1 ,Group I: one or more elements selected from Cr: 0.30% or less V: 0.10% or less Mo: 0.20% or less, Cu: 0.10% or less, and Ni: 0.10% or less, andGroup II: REM: 0.0010% to 0.0050%.3. The high-strength steel sheet according to claim 1 , the steel sheet further having a YR of 0.85 or less.4. The high-strength steel sheet according to claim 2 , the steel sheet further having a YR of 0.85 or less.5. A method for manufacturing a high-strength steel sheet having a tensile ...

HOT-ROLLED FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME

Provided is a hot-rolled ferritic stainless steel sheet which has sufficient corrosion resistance and which can prevent the occurrence of cracking when subjected to blanking to be formed into a thick flange, and also provided is a method for manufacturing the hot-rolled ferritic stainless steel sheet. A hot-rolled ferritic stainless steel sheet having a chemical composition containing, in mass %, C: 0.001 to 0.020%, Si: 0.05 to 1.00%, Mn: 0.05 to 1.00%, P: 0.04% or less, S: 0.01% or less, Al: 0.001 to 0.50%, N: 0.001 to 0.020%, Cr: 11.0 to 24.0%, Ni: 0.01 to 2.00%, and Nb: 0.12 to 0.80%, with the balance being Fe and incidental impurities, wherein the hot-rolled ferritic stainless steel sheet has a threshold stress intensity factor Kof 25 MPa·mor more. 1. A hot-rolled ferritic stainless steel sheet having a chemical composition comprising , in mass % ,C: 0.001 to 0.020%,Si: 0.05 to 1.00%,Mn: 0.05 to 1.00%,P: 0.04% or less,S: 0.01% or less,Al: 0.001 to 0.50%,N: 0.001 to 0.020%,Cr: 11.0 to 24.0%,Ni: 0.01 to 2.00%, andNb: 0.12 to 0.80%, with a balance of Fe and incidental impurities,{'sub': 'IC', 'sup': '1/2', 'wherein the hot-rolled ferritic stainless steel sheet has a threshold stress intensity factor Kof 25 MPa·mor more.'}2. A hot-rolled ferritic stainless steel sheet having a chemical composition comprising , in mass % ,C: 0.001 to 0.020%,Si: 0.05 to 1.00%,Mn: 0.05 to 1.00%,P: 0.04% or less,S: 0.01% or less,Al: 0.001 to 0.50%,N: 0.001 to 0.020%,Cr: 13.0 to 24.0%,Ni: 0.01 to 0.60%, andNb: 0.12 to 0.80%, with a balance of Fe and incidental impurities,{'sub': 'IC', 'sup': '1/2', 'wherein the hot-rolled ferritic stainless steel sheet has a threshold stress intensity factor Kof 25 MPa·mor more.'}3. The hot-rolled ferritic stainless steel sheet according to claim 1 , wherein the chemical composition further comprises claim 1 , in mass % claim 1 , one or more selected fromCu: 0.01 to 1.50%,Mo: 0.01 to 2.00%,W: 0.01 to 0.20%, andCo: 0.01 to 0.20%.4. The hot-rolled ferritic ...

FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET, HOT COIL, AND AUTOMOBILE EXHAUST FLANGE MEMBER

A ferritic stainless steel plate having a sheet thickness t of 5.0 to 12.0 mm, including a chemical composition consisting of, in mass percent, C: 0.001 to 0.010%, Si: 0.01 to 1.0%, Mn: 0.01 to 1.0%, P: 0.04% or less, S: 0.010% or less, Cr: 10.0 to 20.0%, Ni: 0.01 to 1.0%, Ti: 0.10 to 0.30%, V: 0.01 to 0.40%, Al: 0.005 to 0.3%, N: 0.001 to 0.02%, and as necessary, one or more of B, Mo, Cu, Mg, Sn, Sb, Zr, Ta, Nb, Hf, W, Co, Ca, REM, and Ga, with the balance being Fe and unavoidable impurities, wherein in a steel micro-structure, on a cross section parallel to a rolling direction, an area ratio of structures each satisfying: major grain diameter/minor grain diameter being 5.0 or more is 90% or more, and an average minor grain diameter of the structures is 100 μm or less. The ferritic stainless steel is excellent in toughness and suitable for an automobile exhaust flange member and the like. 1. A ferritic stainless steel sheet having a sheet thickness t of 5.0 to 12.0 mm , comprisinga chemical composition consisting of, in mass percent:C: 0.001 to 0.010%;Si: 0.01 to 1.0%;Mn: 0.01 to 1.0%;P: 0.04% or less;S: 0.010% or less;Cr: 10.0 to 20.0%;Ni: 0.01 to 1.0%;Ti: 0.10 to 0.30%;V: 0.01 to 0.40%;Al: 0.005 to 0.3%;N: 0.001 to 0.02%;B: 0 to 0.0030%;Mo: 0 to 2.0%;Cu: 0 to 0.3%;Mg: 0 to 0.0030%;Sn: 0 to 0.1%;Sb: 0 to 0.1%;Zr: 0 to 0.1%;Ta: 0 to 0.1%;Nb: 0 to 0.1%;Hf: 0 to 0.1%;W: 0 to 0.1%;Co: 0 to 0.2%;Ca: 0 to 0.0030%;REM: 0 to 0.05%; andGa: 0 to 0.1%,with the balance being Fe and unavoidable impurities, whereinin a steel micro-structure, on a cross section parallel to a rolling direction, an area ratio of structures each satisfying: major grain diameter/minor grain diameter being 5.0 or more is 90% or more, and an average minor grain diameter of the structures is 100 μm or less.2. A hot coil made of the ferritic stainless steel sheet according to .3. An automobile exhaust flange member made of the ferritic stainless steel sheet according to .4. An automobile exhaust flange ...

COLD ROLLED STEEL SHEET AND A METHOD OF MANUFACTURING THEREOF

A cold rolled heat treated steel sheet having a composition with the following elements, expressed in percentage by weight 0.1%≤Carbon≤0.5%, 1%≤Manganese≤3.4%, 0.5%≤Silicon≤2.5%, 0.03%≤Aluminum≤1.5%, 0%≤Sulfur≤0.003%, 0.002%≤Phosphorus≤0.02%, 0%≤Nitrogen≤0.01% and can contain one or more of the following optional elements 0.05%≤Chromium≤1%, 0.001%≤Molybdenum≤0.5%, 0.001%≤Niobium≤0.1%, 0.001%≤Titanium≤0.1%, 0.01%≤Copper≤2%, 0.01%≤Nickel≤3%, 0.0001%≤Calcium≤0.005%, 0%≤Vanadium≤0.1%, 0%≤Boron≤0.003%, 0%≤Cerium≤0.1%, 0%≤Magnesium≤0.010%, 0%≤Zirconium≤0.010%, the remainder composition being composed of iron and unavoidable impurities caused by processing, the microstructure of the steel sheet having in area fraction, 10 to 30% Residual Austenite, 50 to 85% Bainite, 1 to 20% Quenched Martensite, and less than 30% Tempered Martensite. 117.-. (canceled)18. A cold rolled heat treated steel sheet having a composition comprising the following elements , expressed in percentage by weight:0.1%≤Carbon≤0.5%1%≤Manganese≤3.4%0.5%≤Silicon≤2.5%0.03%≤Aluminum≤1.5%0%≤Sulfur≤0.003%.0.002%≤Phosphorus≤0.02%0%≤Nitrogen≤0.01%and optionally containing one or more of the following elements0.05%≤Chromium≤1%0.001%≤Molybdenum≤0.5%0.001%≤Niobium≤0.1%0.001%≤Titanium≤0.1%0.01%≤Copper≤2%0.01%≤Nickel≤3%0.0001%≤Calcium≤0.005%0%≤Vanadium≤0.1%0%≤Boron≤0.003%0%≤Cerium 0.1%0%≤Magnesium≤0.010%0%≤Zirconium≤0.010%a remainder being iron and unavoidable impurities caused by processing;a microstructure of the cold rolled heat treated steel sheet comprising in area fraction, 10 to 30% Residual Austenite, 50 to 85% Bainite, 1 to 20% Quenched Martensite, and less than 30% Tempered Martensite.19. The cold rolled heat treated steel as recited in wherein the composition includes 0.7% to 2.4% of Silicon.20. The cold rolled heat treated steel as recited in wherein the composition includes 0.03% to 0.9% of Aluminum.21. The cold rolled heat treated steel as recited in wherein the composition includes 0.03% to 0.6% of ...

NEW DUPLEX STAINLESS STEEL

The present disclosure relates to a duplex stainless steel comprising in weight % (wt %): C less than 0.03; Si less than 0.60; Mn 0.40 to 2.00; P less than 0.04; S less than or equal to 0.01; Cr more than 30.00 to 33.00; Ni 6.00 to 10.00; Mo 1.30 to 2.90; N 0.15 to 0.28; Cu 0.60 to 2.20; Al less than 0.05; balance Fe and unavoidable impurities. The present disclosure also relates to a component or a construction material comprising the duplex stainless steel. Additionally, the present disclosure also relates to a process for manufacturing a component comprising said duplex stainless steel. 2. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein said duplex stainless steel has a PRE claim 1 , which is greater than or equal to 36 and wherein PRE=wt % Cr+3.3*wt % Mo.3. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Al is less than 0.03 wt %.4. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Si is less than 0.30 wt %.5. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Mn is 0.60-1.80 wt %.6. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Ni is 6.50-9.50 wt %.7. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Cu is 1.10-1.90 wt %.8. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of N is 0.17-0.25 wt %.9. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Cr is 30.50-32.50 wt %.10. The duplex stainless steel according to claim 1 , wherein the content of Mo is 1.35-2.90 wt %.11. A method for manufacturing a component comprising a duplex stainless steel claim 1 , the method comprising the following steps:{'claim-ref': {'@idref': 'CLM-00001', 'claim 1'}, 'providing a melt comprising an alloy composition according to ;'}casting the melt to an object;optionally heat-treating the object;hot working the object to a component;heat-treating the component;optionally cold working the component; andoptionally ...

A CHEMICAL METHOD TO DECREASE OXIDE SCALE GENERATION IN HOT ROLLING

The present invention is drawn to a protective coating composition for a metallic substrate and a ceramic film coating layer formed thereon. 1. A protective coating for a metallic substrate to reduce oxide scale formation during hot working , the protective coating comprising at least one high melting point inorganic material presented in an amount raging from about 30.0 wt. % to about 90.0 wt. % , and at least one silicate presented in an amount ranging from about 0.5 wt. % to about 30.0 wt. % , wherein the wt. % is measured by the total weight of the protective coating composition.2. The protective coating of claim 1 , wherein the at least one high melting point inorganic material is selected from the group consisting of a carbide claim 1 , a nitride claim 1 , a boride claim 1 , a metal oxide claim 1 , composite materials thereof and combinations thereof.3. The protective coating of claim 1 , wherein the at least one high melting point inorganic material is selected from the group consisting of calcinized aluminum oxide claim 1 , zirconium silicate (ZrO.SiO claim 1 , Zircopax™) claim 1 , a mixture of zirconium silicate and silica (Zircopax Plus™) claim 1 , zirconium oxide (ZrO) claim 1 , silicon carbide claim 1 , and combinations thereof.4. The protective coating of claim 3 , wherein the at least one high melting point inorganic material is a combination of zirconium silicate claim 3 , silica and silicon carbide claim 3 , or a combination of calcined aluminum oxide and silicon carbide.5. The protective coating composition of claim 1 , wherein the at least one high melting point inorganic material has a median particle size ranging from about 5 μm to about 44 μm.6. The protective coating composition of claim 1 , wherein the at least one high melting point inorganic material is present in an amount range selected from: about 30.0 wt. % to about 40.0 wt. % claim 1 , about 30.0 wt. % to about 50.0 wt. % claim 1 , about 30.0 wt. % to about 60.0 wt. % claim 1 , about 30 ...

ULTRA-HIGH STRENGTH STEEL SHEET HAVING EXCELLENT PHOSPHATABILITY AND BENDABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME

Provided is an ultra-high strength steel sheet having excellent phosphatability and bendability. The ultra-high strength steel sheet includes, by weight percentage (wt %), carbon (C): 0.08% to 0.2%, silicon (Si): 0.05% to 1.3%, manganese (Mn): 2.0% to 3.0%, phosphorus (P): 0.001% to 0.10%, sulfur (S): 0.010% or less, aluminum (Al): 0.01% to 0.1%, chromium (Cr): 0.3% to 1.2%, boron (B): 0.0010% to 0.0030%, titanium (Ti): 0.01% to 0.05%, nitrogen (N): 0.001% to 0.01%, a remainder of iron (Fe) and other inevitable impurities, satisfying: 3.4≤Ti/N≤10, 1.0≤Mn/(Si+Cr), and 0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr), where Ti, N, Mn, Si and Cr refer to a weight percentage (wt %), and Mn*, Si* and Cr* refer to an average of values obtained by GDS component analysis from a surface to a 0.1 μm position in a thickness direction. 1. An ultra-high strength steel sheet having excellent phosphatability and bendability , comprising , by weight percentage (wt %) , carbon (C): 0.08% to 0.2% , silicon (Si): 0.05% to 1.3% , manganese (Mn): 2.0% to 3.0% , phosphorus (P): 0.001% to 0.10% , sulfur (S): 0.010% or less , aluminum (Al): 0.01% to 0.1% , chromium (Cr): 0.3% to 1.2% , boron (B): 0.0010% to 0.0030% , titanium (Ti): 0.01% to 0.05% , nitrogen (N): 0.001% to 0.01% , a remainder of iron (Fe) and other inevitable impurities ,wherein Ti and N satisfy Relationship 1,wherein Mn, Si and Cr satisfy Relationship 2, [{'br': None, '3.4≤Ti/N≤10 \u2003\u2003[Relationship 1]'}, {'br': None, '1.0≤Mn/(Si+Cr) \u2003\u2003[Relationship 2]'}, {'br': None, '0.7≤Mn*/(Si*+Cr*)≤Mn/(Si+Cr) \u2003\u2003[Relationship 3]'}], 'wherein amounts of Mn, Si and Cr in a surface layer, ranging from a surface to a 0.1 pm position in a thickness direction, satisfy Relationship 3wherein each of Ti, N, Mn, Si and Cr in Relationships 1 to 3 refers to a weight percentage (wt %) of the element, and each of Mn*, Si* and Cr* in Relationship 3 refers to an average of values obtained by GDS component analysis from a surface to a 0.1 pm ...

Retention Of Mechanical Properties In Steel Alloys After Processing And In The Presence Of Stress Concentration Sites

This invention is related to retention of mechanical properties in high strength steel at reduced thicknesses and which mechanical property performance is also retained at relatively high strain rates. These new steels can offer advantages for a myriad of applications where reduced sheet thickness is desirable. In addition, the alloys herein are those that retain useful mechanical properties after introduction of a geometric discontinuity and an accompanying stress concentration. 1. A method to retain mechanical properties in a metallic sheet alloy at reduced thickness comprising:a. supplying a metal alloy comprising at least 70 atomic % iron and at least four or more elements selected from Si, Mn, Cr, Ni, Cu, or C, melting said alloy, cooling at a rate of <250 K/s, and solidifying to a thickness of 25.0 mm up to 500 mm;{'sub': 1', '1', '1', '1, 'b. processing said alloy into sheet form with thickness Twith the sheet having a total elongation of X(%), an ultimate tensile strength of Y(MPa), and a yield strength of Z(MPa);'}{'sub': 2', '1', '2', '1', '2', '1', '2', '1, 'c. further processing said alloy into a second sheet with reduction in thickness T Подробнее

Vehicle part having high strength and excellent durability, and manufacturing method therefor

Provided are a part for vehicle having high strength and excellent durability, and a manufacturing method therefor. The part for vehicle comprises, by a weight ratio, a composition comprising 0.20-0.50% of C, 0.5% or less of Si, 1.0-2.0% of Mn, 0.01-0.1% of Al, 0.010% or less of P, 0.003% or less of S, 0.01-0.1% of Ti, 0.05-0.5% of Cr, 0.05-0.3% of Mo, 0.01% or less of N, and the remainder being Fe and other inevitable impurities, and the part for vehicle can have, by an area ratio, a microstructure comprising 90% or more of tempered martensite, 4% or less of retained austenite, and the remainder being one type or both of two types selected from among the ferrite and bainite structures.

Method for Producing a Steel Sheet Having Improved Strength, Ductility and Formability

A method for producing a steel sheet is provided. The steel sheet has a microstructure including, in area fraction, 20% to 50% intercritical ferrite, 10% to 20% retained austenite, 25% to 45% tempered martensite, 10% to 20% fresh martensite, and bainite. The sum of tempered martensite and bainite is between 30% and 60%. The method includes providing a cold-rolled steel sheet including, in weight percent, 0.18%≤C≤0.25%, 0.9%≤Si≤1.8%, 0.02%≤Al≤1.0%, with 1.00%≤Si+Al≤2.35%, 1.5%≤Mn 2.5%, 0.010%≤Nb≤0.035%, 0.10%≤Cr≤0.40%, and a remainder including Fe and unavoidable impurities. The method further includes annealing the steel sheet to obtain 50% to 80% austenite and 20% to 50% of ferrite, quenching the sheet at a cooling rate between 20° C./s and 50° C./s to a quenching temperature between Ms-50° C. and Ms-5° C., heating the sheet to a partitioning temperature between 375° C. and 450° C. and maintaining the sheet at the partitioning temperature for at least 50 s, then immediately cooling the sheet to room temperature. A steel sheet is also provided. 121-. (canceled)23. The method according to claim 22 , wherein the steel sheet has claim 22 , just after quenching a structure consisting of claim 22 , in area fraction claim 22 , at least 20% austenite claim 22 , between 30% and 60% martensite claim 22 , and between 20% and 50% ferrite.24. The method according to claim 22 , wherein the chemical composition of the steel includes 1.25%≤Si+Al≤2.35%.25. The method according to claim 22 , further comprising a step of:hot dip coating the steel sheet between the step of maintaining the steel sheet at the partitioning temperature PT and the step of cooling the steel sheet down to the room temperature.26. The method according to claim 25 , wherein the partitioning temperature PT is between 400° C. and 430° C.27. The method according to claim 25 , wherein the partitioning time Pt is between 50 s and 150 s.28. The method according to claim 25 , wherein the hot dip coating step is a ...

Mn-CONTAINING GALVANNEALED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME

High-strength galvannealed steel sheet including any of a) an oxide containing Fe and Mn, b) an oxide containing Fe and Mn and an Fe oxide, c) an oxide containing Fe and Mn and a Mn oxide, d) an oxide containing Fe and Mn, an Fe oxide, and a Mn oxide, and e) an Fe oxide and a Mn oxide is present in a zinc coated layer. The total amount of oxide is 0.01 to 0.100 g/m; the ratio by mass % of Mn to Fe, e.g., Mn/Fe, contained in the oxide is 0.10 to 10.00; an oxide of at least one selected from Fe and Mn is present in an amount of 60% or more; and an oxide of at least one selected from Fe and Mn is present in a surface layer portion of a steel sheet in an amount of 0.040 g/mor less (not including zero). 1. A Mn-containing galvannealed steel sheet , comprising a steel sheet containing , on a mass % basis:C: 0.03% to 0.35%;Si: 0.01% to 2.00%;Mn: 3.0% to 8.0%;Al: 0.001% to 1.000%;P: 0.10% or less; and{'sup': '2', 'claim-text': 'wherein the zinc coated layer contains any one of a) to e) described below,', 'S: 0.01% or less, the balance being Fe and incidental impurities, the steel sheet having a zinc coated layer on one or both surfaces thereof with a coating weight of 20 to 120 g/m,'}a) an oxide containing Fe and Mn,b) an oxide containing Fe and Mn and an Fe oxide,c) an oxide containing Fe and Mn and a Mn oxide,d) an oxide containing Fe and Mn, an Fe oxide, and a Mn oxide, and [{'sup': '2', 'a total amount of the oxide is 0.01 to 0.100 g/min terms of an amount of O, a ratio by mass % of Mn to Fe, i.e., Mn/Fe, contained in the oxide is 0.10 to 10.00,'}, 'the oxide of at least one selected from Fe and Mn is present in an amount of 60% or more in terms of a cross-sectional area fraction in a range from a surface of the zinc coated layer to a position 50% or less of a total thickness of the zinc coated layer, and', {'sup': '2', 'an oxide of at least one selected from Fe and Mn is present in a surface layer portion of the steel sheet in an amount of 0.040 g/mor less (not ...

High-strength steel sheet and high-strength galvanized steel sheet

A high-strength steel sheet includes: a specific chemical composition; and a microstructure represented by, in a ⅛ thickness to ⅜ thickness range with ¼ thickness of a sheet thickness from a surface being a center, in volume fraction, ferrite: 85% or less, bainite: 3% or more and 95% or less, tempered martensite: 1% or more and 80% or less, retained austenite: 1% or more and 25% or less, pearlite and coarse cementite: 5% or less in total, and fresh martensite: 5% or less, in which the solid-solution carbon content in the retained austenite is 0.70 to 1.30 mass %, and to all grain boundaries of retained austenite grains having an aspect ratio of 2.50 or less and a circle-equivalent diameter of 0.80 μm or more, the proportion of interfaces with the tempered martensite or the fresh martensite is 75% or less.

HIGH-YIELD-RATIO COLD-ROLLED DUAL-PHASE STEEL AND MANUFACTURING METHOD THERFOR

Disclosed is a high-yield-ratio cold-rolled dual-phase steel, having the following chemical elements in percentage by mass: 0.05%-0.08% of C, 0.9%-1.2% of Mn, 0.1%-0.6% of Si, 0.030%4060% of Nb, 0.030%-0.060% of Ti, 0.015%-0.045% of Al, and the balance being Fe and other inevitable impurities. A manufacturing method for the high-yield-ratio cold-rolled dual-phase steel, comprising: (1) smelting and casting; (2) hot rolling, wherein a casting blank is controlled and soaked at a temperature of 1200° C.-1250° C.; rolled with the finish rolling temperature being 840° C.-930° C.; cooled at a speed of 20° C./s-70° C./s, and then wound at the winding temperature being 570° C.-630° C.; (3) cold rolling; (4) annealing at the soaking temperature being 750° C.-790° C. for 40 s-200 s, cooling at a speed of 30° C./s-80° C./s, the start temperature of cooling is 650° C. to 730° C., the aging temperature is 200° C. to 260° C., and the overaging time is 100 s to 400 s; and (5) leveling. 1. A cold-rolled dual-phase steel having a high yield ratio , comprising the following chemical elements in mass percentages:C: 0.05-0.08%, Mn: 0.9-1.2%, Si: 0.1-0.6%, Nb: 0.030-0.060%, Ti: 0.030-0.060%, Al: 0.015-0.045%, and a balance of Fe and other unavoidable impurities.2. The cold-rolled dual-phase steel having a high yield ratio according to claim 1 , wherein the steel has a microstructure which is a complex phase structure of martensite+ferrite+[NbxTiy(C claim 1 ,N)z] carbonitride.3. The cold-rolled dual-phase steel having a high yield ratio according to claim 2 , wherein the martensite has a phase proportion of 20-30% claim 2 , and the martensite is in the shape of long strips-islands.4. The cold-rolled dual-phase steel having a high yield ratio according to claim 2 , wherein the [NbxTiy(C claim 2 ,N)z] carbonitride has an irregular spherical shape and is uniformly distributed in ferrite grains claim 2 , and the [NbxTiy(C claim 2 ,N)z] carbonitride has a phase proportion of 5-10%.5. The cold ...

COLD ROLLED AND HEAT-TREATED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME

A cold rolled and heat-treated steel sheet having a composition including, by weight percent: C 0.3-0.4%, Mn 2.0-2.6%, Si: 0.8-1.6%, Al 0.01-0.6%, Mo 0.15-0.5%, Cr 0.3-1.0%, Nb≤0.06%, Ti≤0.06%, Ni≤0.8%, S≤0.010%, P≤0.020% and N≤0.008%, the remainder of the composition being iron and unavoidable impurities resulting from the smelting, and having a microstructure consisting of, in surface fraction: between 15% and 30% of retained austenite, said retained austenite having a carbon content of at least 0.7%, between 70% and 85% of tempered martensite, at most 5% of fresh martensite and at most 5% of bainite. It also deals with a manufacturing method thereof. 117-. (canceled)18. A cold-rolled and heat-treated steel sheet , made of a steel having a composition comprising , by weight percent:C: 0.3-0.4%Mn: 2.0-2.6%Si: 0.8-1.6%Al: 0.01-0.6%Mo: 0.15-0.5%Cr: 0.3-1.0%Nb≤0.06%Ti≤0.06%Ni≤0.8%S≤0.010%P≤0.020%N≤0.008%Cu≤0.03%and optionally one or more of the following elements, in weight percentage:B: 0.0003-0.005%V≤0.2%a remainder of the composition being iron and unavoidable impurities resulting from processing,the steel sheet having a microstructure consisting of, in surface fraction:between 15% and 30% of retained austenite, said retained austenite having a carbon content of at least 0.7%;between 70% and 85% of tempered martensite;at most 5% of fresh martensite; andat most 5% of bainite.19. The cold-rolled and heat-treated steel sheet as recited in wherein the chromium content is between 0.6% and 0.8%.20. The cold-rolled and heat-treated steel sheet as recited in wherein the silicon content is below 1.5%.21. The cold-rolled and heat-treated steel sheet as recited in wherein the silicon content is below 1.4%.22. The cold-rolled and heat-treated steel sheet as recited in wherein the silicon content is below 1.3%.23. The cold-rolled and heat-treated steel sheet as recited in wherein the cumulated amount of silicon and aluminum is equal to or above 1.6%.24. The cold-rolled and heat ...

High-strength hot-dip galvannealed steel sheet and method for producing same

A method for producing a high-strength hot-dip galvannealed steel sheet, in which a high-strength steel sheet is used as a base material, includes a rolling step (x) of rolling a hot-dip galvannealed steel sheet with a coating layer having an Fe concentration of 8% to 17% by mass, and a heat treatment step (y) of heating the coated steel sheet which has been subjected to the rolling step (x) under the conditions satisfying the following formulae (1) and (2):(273+T)×(20+2×log10(t))≥8000  (1)40≤T≤160  (2)where T: heating temperature (° C.) of the coated steel sheet, and t: holding time (hr) at the heating temperature T.

HIGH-STRENGTH HOT-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME (AS AMENDED)

Provided are a high-strength hot-rolled steel sheet and a method for manufacturing the steel sheet. The steel sheet includes C: 0.060% or more and 0.140% or less, Si: 1.00% or less, Mn: 1.30% or more and 2.50% or less, P: 0.030% or less, S: 0.0050% or less, Al: 0.070% or less, N: 0.010% or less, Ti: 0.060% or more and 0.140% or less, Cr: 0.10% or more and 0.50% or less, B: 0.0002% or more and 0.0020% or less, and the balance being Fe and inevitable impurities, in which the relationship 5.0≦18C+Mn+1.3Cr+1500B≦6.0 is obtained. The microstructure includes a bainite phase in an amount of more than 90% one, two, or all of a ferrite phase, a martensite phase, and a retained austenite phase in an amount of less than 10%. 1. A high-strength hot-rolled steel sheet having a chemical composition containing , by mass % , C: 0.060% or more and 0.140% or less , Si: 1.00% or less , Mn: 1.30% or more and 2.50% or less , P: 0.030% or less , S: 0.0050% or less , Al: 0.070% or less , N: 0.010% or less , Ti: 0.060% or more and 0.140% or less , Cr: 0.10% or more and 0.50% or less , B: 0.0002% or more and 0.0020% or less , and the balance being Fe and inevitable impurities , in which C , Mn , Cr , and B satisfy relational expression (1) below , and a microstructure Including a bainite phase as a main phase in an amount of more than 90% in terms of area ratio and one , two , or all of a ferrite phase , a martensite phase , and a retained austenite phase as second phases in an amount of less than 10% in total in terms of area ratio , wherein the average grain diameter of the bainite phase is 2.5 μm or less , wherein the spacing between Fe-based carbides precipitated in bainitic ferrite grains in the bainite phase is 600 nm or less , and wherein a tensile strength TS is 980 MPa or more:{'br': None, '5.0≦18C+Mn+1.3Cr+1500B≦6.0 (C,Mn,Cr, and B respectively denote the contents (mass %) of C,Mn,Cr, and B)\u2003\u2003(1).'}2. The high-strength hot-rolled steel sheet according to claim 1 , the ...

PRESS HARDENED PART WITH HIGH RESISTANCE TO DELAYED FRACTURE AND A MANUFACTURING PROCESS THEREOF

A press hardened coated steel part with high resistance to delayed fracture, the coating containing (Fe—Al) intermetallic compounds resulting from the diffusion of iron into an aluminum or an aluminum-based alloy, or an aluminum alloy of a precoating, wherein the chemical composition of the steel includes, in weight: 0.16%≤C≤0.42%, 0.1%≤Mn≤3%, 0.07%≤Si≤1.60%, 0.002%≤Al≤0.070%, 0.02%≤Cr≤1.0%, 0.0005≤B≤0.005%, 0.002%≤Mg≤0.007%, 0.002%≤Ti≤0.11%, 0.0008%≤O≤0.005%, wherein (Ti)×(O)×10≤2, 0.001%≤N≤0.007%, 0.001%≤S≤0.005%, 0.001%≤P≤0.025% and optionally one or more elements selected from the list of: 0.005%≤Ni≤0.23%, 0.005%≤Nb≤0.060%, the remainder being Fe and unavoidable impurities, and wherein the microstructure includes at least 95% martensite. 119-. (canceled)20: A press hardened coated steel part with high resistance to delayed fracture , comprising a base of steel and a coating , the coating containing (Fex-Aly) intermetallic compounds resulting from the diffusion of iron into an aluminum or an aluminum-based alloy , or an aluminum alloy of a precoating , wherein the chemical composition of the steel comprises , in weight:0.16%≤C≤0.42%0.1%≤Mn≤3%0.07%≤Si≤1.60%0.002%≤Al≤0.070%0.02%≤Cr≤1.0%,0.0005≤B≤0.005%0.002%≤Mg≤0.007%0.002%≤Ti≤0.110%0.0008%≤0≤0.005%{'sup': '2', 'wherein (Ti)×(O)×107≤2'}0.001%≤N≤0.007%0.001%≤S≤0.005%0.001%≤P≤0.025%and optionally one or more elements selected from:0.005%≤Ni≤0.23%, and0.005%≤Nb≤0.060%,a remainder being Fe and unavoidable impurities,and wherein a microstructure of the steel includes at least 95% martensite.21: The press hardened coated steel part as recited in wherein 0.18%≤C≤0.35%22: The press hardened coated steel part as recited in wherein 0.55%≤Mn≤1.40%23: The press hardened coated steel part as recited in wherein Si≤0.30%24: The press hardened coated steel part as recited in wherein an average size dof oxides claim 20 , carbonitrides claim 20 , sulfides and oxisulfides is less than 1.7 μm and wherein at least one of the conditions ...

ELECTRICAL STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

A manufacturing method of an electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes: hot-rolling a slab to manufacture a hot-rolled sheet; removing some of scales formed on the hot-rolled sheet and leaving a scale layer having a thickness of 10 nm or more; controlling roughness of the hot-rolled sheet in which the scale layer remains; cold-rolling it to manufacture a cold-rolled sheet; and annealing the cold-rolled sheet. 1. An electrical steel sheet comprising:an electrical steel sheet base substrate; anda scale layer present in an inner direction from a surface of the electrical steel sheet base substrate,wherein a thickness of the scale layer is 1 to 100 nm, andthe electrical steel sheet base substrate includes, in wt %, C at 0.1% or less, Si at 6.0% or less, P at 0.5% or less, S at 0.005% or less, Mn at 1.0% or less, Al at 2.0% or less, N at 0.005% or less, Ti at 0.005% or less, Cr at 0.5% or less, and the balance of Fe and inevitable impurities.2. The electrical steel sheet of claim 1 , whereinthe scale layer includes: Si at 5 to 80 wt %, O at 5 to 80 wt %, and the balance of Fe and inevitable impurities.3. The electrical steel sheet of claim 1 , whereinroughness of the scale layer is 0.01 to 0.5 nm.4. The electrical steel sheet of claim 1 , further comprisingan insulating coating layer positioned on the scale layer.5. A manufacturing method of an electrical steel sheet claim 1 , comprising:hot-rolling a slab to manufacture a hot-rolled sheet;removing some of scales formed on the hot-rolled sheet and leaving a scale layer having a thickness of 10 nm or more;controlling roughness of the hot-rolled sheet in which the scale layer remains;cold-rolling the hot-rolled sheet having the controlled roughness to manufacture a cold-rolled sheet; andannealing the cold-rolled sheet.6. The manufacturing method of the electrical steel sheet of claim 5 , wherein{'sup': 3', '3, 'in the leaving of the scale layer, by using a blast method, an inputted ...

HIGH-HARDNESS LOW-ALLOY WEAR-RESISTANT STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME

A high-hardness low-alloy wear-resistant steel sheet and a method of manufacturing the same, which has the chemical compositions (wt %): C: 0.33-0.45%; Si: 0.10-0.50%; Mn: 0.50-1.50%; B: 0.0005-0.0040%; Cr: less than or equal to 1.50%; Mo: less than or equal to 0.80%; Ni: less than or equal to 2.00%; Nb: less than or equal to 0.080%; V: less than or equal to 0.080%; Ti: less than or equal to 0.060%; RE: less than or equal to 0.10%; W: less than or equal to 1.00%; Al: 0.010-0.080%, Ca: 0.0010-0.0080%, N: less than or equal to 0.0080%, O: less than or equal to 0.0080%, H: less than or equal to 0.0004%, P: less than or equal to 0.015%, S: less than or equal to 0.010%, and (Cr15+Mn/6+50B): more than or equal to 0. 20% and less than or equal to 0.50%; (Mo/3+Ni/5+2Nb): more than or equal to 0.02% and less than or equal to 0.50%; (Al+Ti): more than or equal to 0.01% and less than or equal to 0.13%, the remainders being Fe and unavoidable impurities. The steel sheet obtained from the above-mentioned chemical compositions and processes, has high hardness, excellent wear-resistant performance, and is applicable to a variety of parts in mechanical equipments extremely vulnerable to wearing. 1. A high-hardness low-alloy wear-resistant steel sheet comprising:a) 0.33-0.45 wt % carbon (C);b) 0.10-0.50 wt % silicon (Si);c) 0.50-1.50 wt % manganese (Mn);d) 0.0005-0.0040 wt % boron (B);e) less than or equal to 1.50 wt % chromium (Cr);f) less than or equal to 0.80 wt % molybdenum (Mo);g) less than or equal to 2.00 wt % nickel (Ni);h) less than or equal to 0.080 wt % niobium (Nb);i) less than or equal to 0.080 wt % vanadium (V);j) less than or equal to 0.060 wt % titanium (Ti);k) less than or equal to 0.10 wt % rhenium (Re);l) less than or equal to 1.00 wt % tungsten (W);m) 0.010-0.080 wt % aluminum (Al);n) 0.0010-0.0080 wt % calcium (Ca);o) less than or equal to 0.0080 wt % nitrogen (N);p) less than or equal to 0.0080 wt % oxygen (O);q) less than or equal to 0.0004 wt % hydrogen (H);r ...

THICK, TOUGH, HIGH TENSILE STRENGTH STEEL PLATE AND PRODUCTION METHOD THEREFOR

A thick, high-toughness high-strength steel plate has excellent strength and toughness in the central area through the plate thickness. The thick steel plate has a specific chemical composition and includes a microstructure having, throughout an entire region in the plate thickness direction, an average prior austenite grain size of not more than 50 μm and a martensite and/or bainite phase area fraction of not less than 80%. A continuously cast slab having the specific chemical composition is heated to 1200° C. to 1350° C., hot worked with a strain rate of not more than 3/s and a cumulative working reduction of not less than 15%, and thereafter hot rolled and heat treated. 19-. (canceled)10. A thick , high-toughness high-strength steel plate having a plate thickness of not less than 100 mm , the steel plate comprising a microstructure having , throughout an entire region in a plate thickness direction , an average prior austenite grain size of not more than 50 μm and a martensite and/or bainite phase area fraction of not less than 80%.11. The steel plate according to claim 10 , wherein the yield strength is not less than 620 MPa.12. The steel plate according to claim 10 , wherein a reduction of area after fracture in a tensile test in the direction of the plate thickness of the steel plate is not less than 25%.13. A method of manufacturing a thick claim 10 , high-toughness high-strength steel plate having a plate thickness of not less than 100 mm claim 10 , the steel plate including a microstructure having throughout an entire region in the plate thickness direction claim 10 , an average prior austenite grain size of not more than 50 μm and a martensite and/or bainite phase area fraction of not less than 80% claim 10 , the method comprising:heating a continuously cast slab to 1200° C. to 1350° C.,hot working the slab at not less than 1000° C. with a strain rate of not more than 3/s and a cumulative working reduction of not less than 15%, andhot rolling, quench ...

THICK STEEL PLATE AND PRODUCTION METHOD FOR THICK STEEL PLATE

Provided are a steel plate having high tensile strength, high yield strength, and excellent low-temperature toughness and a method for manufacturing the steel plate. 1. A steel plate containing 0.04% to 0.15% C , 0.1% to 2.0% Si , 0.8% to 2.0% Mn , 0.025% or less P , 0.020% or less S , 0.001% to 0.100% Al , 0.010% to 0.050% Nb , and 0.005% to 0.050% Ti on a mass basis , the steel plate further containing Cu , Ni , Cr , Mo , and N on a mass basis such that 0.5%≦Cu+Ni+Cr+Mo≦3.0% and 1.8≦Ti/N≦4.5 are satisfied , a remainder being Fe and inevitable impurities ,wherein an area fraction of polygonal ferrite is less than 10%, the effective grain size at the through-thickness center is 15 μm or less, and a standard deviation of the effective grain size is 10 μm or less.2. The steel plate according to claim 1 , further containing one or more of 0.01% to 0.10% V claim 1 , 0.01% to 1.00% W claim 1 , 0.0005% to 0.0050% B claim 1 , 0.0005% to 0.0060% Ca claim 1 , 0.0020% to 0.0200% of a REM claim 1 , and 0.0002% to 0.0060% Mg on a mass basis.3. A method for manufacturing the steel plate according to claim 1 , comprising:{'claim-ref': {'@idref': 'CLM-00001', 'claim 1'}, 'a heating step of heating a steel plate having a composition specified in to a temperature of 950° C. to 1,150° C.;'}a recrystallization temperature region rolling step of performing rolling with a rolling shape factor of 0.5 or more and a rolling reduction of 6.0% or more per pass at a through-thickness center temperature of 930° C. to 1,050° C. three or more passes after the heating step;a non-recrystallization temperature region rolling step of performing rolling with a rolling shape factor of 0.5 or more and total rolling reduction of 35% or more at the through-thickness center temperature of lower than 930° C. one or more passes after the recrystallization temperature region rolling step; and{'sub': '3', 'a cooling step of performing cooling under conditions where cooling is started at the through-thickness ...

HOT-ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT DURABILITY AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME

The present invention relates to steel used for a sash component and the like of a vehicle and, more specifically, to a hot-rolled steel sheet having excellent durability and a method for manufacturing same, the hot-rolled steel sheet having no cracks formed on a material and a welding heat-affected zone (HAZ) even after pipemaking and molding due to a smaller decrease in the strength of the welding heat-affected zone formed during electric resistance welding in comparison with the strength of the material (base material). 1. A hot-rolled steel sheet having excellent durability , comprising:by weight %, 0.05-0.14% of carbon (C), 0.1-1.0% of silicon (Si), 0.8-1.8% of manganese (Mn), 0.001-0.03% of phosphorous (P), 0.001-0.01% of sulfur (S), 0.1-0.5% of soluble aluminum (Sol.Al), 0.3-1.0% of chromium (Cr), 0.01-0.05% of titanium (Ti), 0.03-0.06% of niobium (Nb), 0.04-0.1% of vanadium (V), 0.001-0.01% of nitrogen (N), and a balance of Fe and inevitable impurities,wherein Mn and Si satisfy relational formula 1 as below,wherein a microstructure includes a hard phase including martensite and bainite phases mixed therein with a ferrite phase as a matrix structure, and {'br': None, '4 Подробнее

STEEL MATERIAL SUITABLE FOR USE IN SOUR ENVIRONMENT

The steel material according to the present disclosure contains a chemical composition consisting of, in mass %, C: 0.20 to 0.50%, Si: 0.05 to 1.00%, Mn: 0.05 to 1.00%, P: 0.025% or less, S: 0.0100% or less, Al: 0.005 to 0.100%, Cr: 0.20 to 1.50%, Mo: 0.25 to 1.50%, Ti: 0.002 to 0.050%, B: 0.0001 to 0.0050%, N: 0.0100% or less and O: 0.0100% or less, with the balance being Fe and impurities. The steel material contains an amount of dissolved C within a range of 0.010 to 0.050 mass %. The steel material also has a yield strength within a range of 965 to 1069 MPa, and a yield ratio of the steel material is 90% or more. 1. A steel material comprising:a chemical composition consisting of, in mass %,C: 0.20 to 0.50%,Si: 0.05 to 1.00%,Mn: 0.05 to 1.00%,P: 0.025% or less,S: 0.0100% or less,Al: 0.005 to 0.100%,Cr: 0.20 to 1.50%,Mo: 0.25 to 1.50%,Ti: 0.002 to 0.050%,B: 0.0001 to 0.0050%,N: 0.0100% or less,O: 0.0100% or less,V: 0 to 0.60%,Nb: 0 to 0.030%,Ca: 0 to 0.0100%,Mg: 0 to 0.0100%,Zr: 0 to 0.0100%,Co: 0 to 0.50%,W: 0 to 0.50%,Ni: 0 to 0.50%,Cu: 0 to 0.50%,rare earth metal: 0 to 0.0100%, andwith the balance being Fe and impurities,an amount of dissolved C within a range of 0.010 to 0.050 mass %,a yield strength within a range of 965 to 1069 MPa, anda yield ratio of 90% or more.2. The steel material according to claim 1 , wherein the chemical composition contains one or more types of element selected from the group consisting of:V: 0.01 to 0.60%, andNb: 0.002 to 0.030%.3. The steel material according to claim 1 , wherein the chemical composition contains one or more types of element selected from the group consisting of:Ca: 0.0001 to 0.0100%,Mg: 0.0001 to 0.0100%, andZr: 0.0001 to 0.0100%.4. The steel material according to claim 1 , wherein the chemical composition contains one or more types of element selected from the group consisting of:Co: 0.02 to 0.50%, andW: 0.02 to 0.50%.5. The steel material according to any one of claim 1 , wherein the chemical composition ...

HIGH-STRENGTH STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME

A high-strength steel sheet includes a steel structure with: ferrite being 35% to 80% and tempered martensite being greater than 5% and 20% or less in terms of area fraction; retained austenite being 8% or more in terms of volume fraction; an average grain size of: the ferrite being 6 μm or less; and the retained austenite being 3 μm or less; a value obtained by dividing an area fraction of blocky austenite by a sum of area fractions of lath-like austenite and the blocky austenite being 0.6 or more; a value obtained by dividing, by mass %, an average Mn content in the retained austenite by an average Mn content in the ferrite being 1.5 or more; and a value obtained by dividing, by mass %, an average C content in the retained austenite by an average C content in the ferrite being 3.0 or more. 18.-. (canceled)9. A high-strength steel sheet comprising:a component composition including: by mass %, C: 0.030% to 0.250%; Si: 0.01% to 3.00%; Mn: 3.10% to 4.20%; P: 0.001% to 0.100%; S: 0.0001% to 0.0200%; N: 0.0005% to 0.0100%; Al: 0.010% to 1.200%; and balance Fe and inevitable impurities; and ferrite being 35% to 80% and tempered martensite being greater than 5% and 20% or less in terms of area fraction;', 'retained austenite being 8% or more in terms of volume fraction;', 'an average grain size of the ferrite being 6 μm or less;', 'an average grain size of the retained austenite being 3 μm or less;', 'a value obtained by dividing an area fraction of blocky austenite by a sum of area fractions of lath-like austenite and the blocky austenite being 0.6 or more;', 'a value obtained by dividing an average Mn content, by mass %, in the retained austenite by an average Mn content, by mass %, in the ferrite being 1.5 or more; and', 'a value obtained by dividing an average C content, by mass %, in the retained austenite by an average C content, by mass %, in the ferrite being 3.0 or more., 'a steel structure with10. The high-strength steel sheet according to claim 9 , wherein the ...

LOW-TEMPERATURE STEEL MATERIAL HAVING EXCELLENT TOUGHNESS IN WELDING PORTION THEREOF AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

Provided according to a preferable aspect of the present invention are a low-temperature steel material having excellent toughness in a welding portion thereof and a manufacturing method therefor, the low-temperature steel material comprising, by weight %, 0.02-0.06% of C, 6.0-7.5% of Ni, 0.4-1.0% of Mn, 0.02-0.15% of Si, 0.02-0.3% of Mo, 0.02-0.3% of Cr, 50 ppm or less of P, 10 ppm or less of S, 0.005-0.015% of Ti, 60 ppm or less of N, with a Ti/N weight % ratio of 2.5 of 4, and the balance of iron (Fe) and other inevitable impurities; and having: an effective grain size of 50 micrometers or less, with a boundary angle found to be 15 degrees or greater as measured by EBSD in an area of a fusion line (FL)-FL+1 mm in a weld heat-affected zone of a weld portion welded at a heat input of 5-50 kJ/cm; and an impact toughness of 70 J or higher at −196° C. as measured in an area of fusion line (FL)-FL+1 mm. 1. A low-temperature steel material having excellent welding-portion toughness , comprising:in weight %, 0.02 to 0.06% of C, 6.0 to 7.5% of Ni, 0.4 to 1.0% of Mn, 0.02 to 0.15% of Si, 0.02 to 0.3% of Mo, 0.02 to 0.3% of Cr, 50 ppm or less of P, 10 ppm or less of S, 0.005 to 0.015% of Ti, 60 ppm or less of N, a Ti/N weight % ratio of 2.5 of 4, and a balance of iron (Fe) and other unavoidable impurities,wherein in a weld heat-affected zone of a welding portion welded with a heat input of 5 to 50 kJ/cm, an effective grain size having a boundary angle of 15 degrees or greater in an area of a fusion line (FL) to FL+1 mm, measured by EBSD, is 50 micrometers or less, and an impact toughness measured in the area of the fusion line (FL) to FL+1 mm is 70 J or higher at −196° C.2. The low-temperature steel material having excellent welding-portion toughness of claim 1 , wherein a yield strength of the low-temperature steel material is 585 MPa or higher.3. The low-temperature steel material having excellent welding-portion toughness of claim 1 , wherein an impact transition ...

Lean duplex stainless steel having improved corrosion resistance and machinability, and manufacturing method therefor

A lean duplex stainless steel and a method of manufacturing the same are provided. The lean duplex stainless steel includes, in percent (%) by weight of the entire composition, 0.08% or less of carbon (C) (excluding 0), 0.7 to 1.1% of silicon (Si), 2.4 to 3.5% of manganese (Mn), 17.9 to 20.7% of chromium (Cr), 0.05 to 1.15% of nickel (Ni), 0.18 to 0.3% of nitrogen (N), 0.4 to 2.8% of copper (Cu), and the remainder of iron (Fe) and inevitable impurities, wherein a predicted pitting potential is from 360 to 440 mV. Thus, manufacturing costs may be reduced via adjustment of components of the duplex stainless steel and both of formability and corrosion resistance may be improved by improving corrosion resistance and increasing elongation. Formability may be improved by inhibiting formation of thermal martensite and increasing elongation via adjustment of cooling conditions during coiling and cooling after hot rolling.

STEEL SHEET FOR HOT PRESSING AND HOT PRESSED ARTICLE USING THE SAME

A steel sheet for hot pressing includes in a chemical composition, in percent by mass, C of 0.1% to 0.4%, Si of greater than 0% to 2.0%, Mn of 0.5% to 3.0%, P of greater than 0% to 0.015%, S of greater than 0% to 0.01%, F3 of 0.0003% to 0.01%, N of greater than 0% to 0.05%, Al in a content of 2×[N]% to 0.3% at a Si content of greater than 0.5% to 2.0%; or Al in a content of (0.20+2×[N]-0.40×[Si]N)% to 0.3% at a Si content of 0% to 0.5%, where [N] and [Si] are contents of N and Si, respectively, in mass percent, with the remainder being iron and inevitable impurities, where contents of Ti, Zr, Hf, and Ta, of the inevitable impurities, are each controlled to 0.005% or lower. The steel sheet includes nitride-based inclusions with an equivalent circle diameter of 1 μm or more in a number density of 0.10 per square millimeter. 1. A steel sheet for hot pressing , comprising , in a chemical composition:C in a content of 0.1% to 0.4%;Si in a content of 0% to 2.0%;Mn in a content of 0.5% to 3.0%;P in a content of greater than 0% to 0.015%;S in a content of greater than 0% to 0.01%:B in a content of 0.0003% to 0.01%;N in a content of greater than 0% to 0.05%; andAl in a content of 2×[N]% to 0.3% at a Si content of greater than 0.5% to 2.0%; or Al in a content of (0.20+2×[N]-0.40×[Si])% to 0.3% at a Si content of 0% to 0.5%, where [N] and [Si] are contents of N and Si, respectively, in mass percent,with the remainder being iron and inevitable impurities,the steel sheet having contents of Ti, and Ta, of the inevitable impurities, controlled to 0.005% or lower; andthe steel sheet comprising nitride-based inclusions with an equivalent circle diameter of 1 μm or more in a number density of less than 0.10 per square millimeter.3. A hot pressed article having the chemical composition as defined in claim 1 ,the hot pressed article comprising martensite in an area percentage of 90% or higher of an entire microstructure thereof; andthe hot pressed article having a number density of ...

Austenitic stainless steel having improved processability

Disclosed is an austenitic stainless steel with increased workability. The austenitic stainless steel includes, based on % by weight, silicon (Si): 0.1 to 0.65%, manganese (Mn): 0.2 to 3.0%, nickel (Ni): 6.5 to 10.0%, chromium (Cr): 16.5 to 20.0%, copper (Cu): 6.0% or less (excluding 0), the sum of carbon (C) and nitrogen (N): 0.08% or less (excluding 0), and the remainder being Fe and unavoidable impurities, wherein the austenitic stainless steel has a work hardening rate of 1500 MPa or less within a true strain range of 0.15 to 0.4. Therefore, when a sink bowl and the like are processed using the austenitic stainless steel, the true strain and work hardening rate of which are controlled, the occurrence of delayed fracture in a molded corner thereof, which has been subjected to a large amount of processing, can be prevented.

HOT PRESS-FORMED MEMBER HAVING EXCELLENT CRACK PROPAGATION RESISTANCE AND DUCTILITY, AND METHOD FOR PRODUCING SAME

Provided is a hot press-formed member having excellent crack propagation resistance and ductility. The hot press-formed member includes: a base steel sheet and a zinc or zinc alloy plating layer on at least one surface of the base steel sheet. The base steel sheet contains, by wt %, carbon (C): 0.08-0.30%, silicon (Si): 0.01-2.0%, manganese (Mn): 3.1-8.0%, aluminum (Al): 0.001-0.5%, phosphorus (P): 0.001-0.05%, sulfur (S): 0.0001-0.02%, nitrogen (N): 0.02% or less, and a balance of iron (Fe) and other impurities. The hot press-formed member comprises 1-30 area % of retained austenite as a microstructure, and a Mn(wt %)/Zn(wt %) content ratio in an oxide layer of 0.5-1.2 μm in a thickness direction from a surface layer of the plating layer is 0.1 or more. 1. A hot press-formed member having excellent crack propagation resistance and ductility , the hot press-formed member comprising a base steel sheet and a zinc or zinc alloy plating layer on at least one surface of the base steel sheet ,wherein the base steel sheet contains, by wt %, carbon (C): 0.08-0.30%, silicon (Si): 0.01-2.0%, manganese (Mn): 3.1-8.0%, aluminum (Al): 0.001-0.5%, phosphorus (P): 0.001-0.05%, sulfur (S): 0.0001-0.02%, nitrogen (N): 0.02% or less, and a balance of iron (Fe) and other impurities,wherein the hot press-formed member comprises 1-30 area % of retained austenite as a microstructure, and a Mn(wt %)/Zn(wt %) content ratio in an oxide layer of 0.5-1.2 μm in a thickness direction from a surface layer of the plating layer is 0.1 or more.2. The hot press-formed member having excellent crack propagation resistance and ductility of claim 1 , wherein the base steel sheet further contains at least one group selected from groups (1) to (4):(1) at least one of chromium (Cr) and molybdenum (Mo), a total content thereof being 0.001-2.0%;(2) at least one of titanium (Ti), niobium (Nb), and vanadium (V), a total content thereof being 0.001-0.2%;(3) at least one of copper (Cu) and nickel (Ni), a total ...

HIGH STRENGTH STEEL SHEET

High strength steel sheet having a tensile strength of 800 MPa or more comprising a middle part in sheet thickness and a soft surface layer arranged at one side or both sides of the middle part in sheet thickness, wherein each soft surface layer has a thickness of more than 10 μM and 30% or less of the sheet thickness, the soft surface layer has an average Vickers hardness of more than 0.60 time and 0.90 time or less the average Vickers hardness of the sheet thickness 1/2 position, and the soft surface layer has a nano-hardness standard deviation of 0.8 or less is provided. 112-. (canceled)13. High strength steel sheet having a tensile strength of 800 MPa or more comprising a middle part in sheet thickness and a soft surface layer arranged at one side or both sides of the middle part in sheet thickness , wherein each soft surface layer has a thickness of more than 10 μm and 30% or less of the sheet thickness , the soft surface layer has an average Vickers hardness of more than 0.60 time and 0.90 time or less the average Vickers hardness of the sheet thickness 1/2 position , and the soft surface layer has a nano-hardness standard deviation of 0.8 or less.14. The high strength steel sheet according to claim 13 , wherein the high strength steel sheet further comprises a hardness transition zone formed between the middle part in sheet thickness and each soft surface layer while adjoining them claim 13 , wherein the hardness transition zone has an average hardness change in the sheet thickness direction of 5000 (ΔHv/mm) or less.15. The high strength steel sheet according to claim 13 , wherein the middle part in sheet thickness comprises claim 13 , by area percent claim 13 , 10% or more of retained austenite.16. The high strength steel sheet according to claim 14 , wherein the middle part in sheet thickness comprises claim 14 , by area percent claim 14 , 10% or more of retained austenite.17. The high strength steel sheet according to claim 13 , wherein the middle part in ...

STEEL SHEET, METHOD OF MANUFACTURING SAME, CROWN CAP, AND DRAWING AND REDRAWING (DRD) CAN

Provided is a steel sheet having sufficient formability and strength even after sheet metal thinning, the steel sheet including: a chemical composition containing, by mass %, C: more than 0.0060% and not more than 0.012%, Si: 0.02% or less, Mn: 0.10% or more and 0.60% or less, P: 0.020% or less, S: 0.020% or less, Al: 0.01% or more and 0.07% or less, and N: 0.0080% or more and 0.0200% or less, with the balance being Fe and inevitable impurities, in which a dislocation density at a depth position of ½ of a sheet thickness from a surface of the steel sheet is 2.0×10/mor more and 1.0×10/mor less. 1. A steel sheet comprising: C: more than 0.006% and not more than 0.012%,', 'Si: 0.02% or less,', 'Mn: 0.10% or more and 0.60% or less,', 'P: 0.020% or less,', 'S: 0.020% or less,', 'Al: 0.01% or more and 0.07% or less, and', 'N: 0.0080% or more and 0.0200% or less,, 'a chemical composition containing, by mass %,'}with the balance being Fe and inevitable impurities; wherein{'sup': 14', '2', '15', '2, 'a dislocation density at a depth position of ½ of a sheet thickness from a surface of the steel sheet is 2.0×10/mor more and 1.0×10/mor less.'}2. The steel sheet according to claim 1 , having a thickness of 0.20 mm or less.3. A crown cap made of the steel sheet as recited in .4. A DRD can made of the steel sheet as recited in .5. A method of manufacturing the steel sheet as recited in claim 1 , comprising:a hot rolling step of heating a steel raw material at 1200° C. or higher, finish rolling the steel raw material to obtain a hot rolled sheet, and then coiling the hot rolled sheet within a temperature range of 670° C. or lower;a pickling step of pickling the hot rolled sheet after the hot rolling step;a primary cold rolling step of cold rolling the hot rolled sheet after the pickling step to obtain a cold rolled sheet;an annealing step of annealing the cold rolled sheet after the primary cold rolling step in a temperature range of 650° C. to 750° C. to obtain an annealed sheet; ...

HOT ROLLED STEEL PRODUCT WITH ULTRA-HIGH STRENGTH MINIMUM 1100MPA AND GOOD ELONGATION 21%

Present invention discloses a high strength hot rolled steel product with tensile strength at least 1100 MPa and elongation not less than 21%. The steel further has uniform elongation not less than 10% and yield and tensile ratio 0.6-0.7. The steel further has tensile toughness in the range 19-23.5 GPa %. The developed steel is primarily aimed for automotive structural applications and also for many other such as defence where good combination of strength and ductility required is very high. The developed steel product has following composition C: 0.15-0.23, Mn: 0.8-2.1, Si: 0.3-1.1, Cr: 0.8-1.3, Mo: 0.08-0.25, Nb: 0.018-0.035, Ti—0.01-0.1 S—0.008 max, P—0.025 max, Al—0.05 to 0.3, N—0.005 max. The liquid metal was continuous cast into slab casting. The cast slab was soaked above 1150° C. for few hours and subsequently the cast structure was broken by deformation prior to hot rolling. The slab was then hot rolled into strip with thickness not less than 10 mm with finish rolling temperature in austenite region and subsequently cooled to above Ms (martensite temperature) but below Bs (Below Bainite start temperature) to avoid polygonal ferrite. The steel with above mentioned properties was developed using existing hot rolling. 1. An ultra-high-strength hot-rolled steel strip or sheet with tensile strength of at least 1100 MPa and total elongation not less than 21% , comprising in weight percentage:C: 0.12 to 0.24;Mn: 0.8 to 2.1;Si: 0.4 to 1.1;Cr: 0.8 to 1.5;Al—0.05 to 0.3;Mo: 0.05 to 0.25;Nb: 0.018 to 0.035;Ti—0.01 to 0.1;S—0.008 max’P—0.025 max; andN—0.005 max.2. The ultra-high-strength hot-rolled steel strip or sheet as claimed in claim 1 , wherein Mo claim 1 , Si claim 1 , Al claim 1 , Ti claim 1 , Cr varies preferably in the range of 0.08 to 0.12 claim 1 , 0.4 to 0.8 claim 1 , 0.1 to 0.29 claim 1 , 0.02 to 0.04 and 0.85 to 1.1 respectively.3. The ultra-high-strength hot-rolled steel strip or sheet as claimed in claim 1 , wherein the steel has YS to TS greater than ...

Iron-based multi-phase environmentally-friendly hydrogen storage material

The invention provides an iron-based multi-phase environmentally-friendly hydrogen storage material, which is prepared by the following method: the Ti, V, Fe, Zr, Ce and Gd metal raw materials are weighed according to a preset chemical formula; then the Ti, V, Fe, Zr, Ce and Gd metal raw materials are vacuum smelted to obtain the first TiVFe alloy ingots; then perform the first heat treatment for the first TiVFe alloy ingots; after the first heat treatment, the first TiVFe alloy ingots are subjected to the first rolling to obtain the second TiVFe alloy ingots; then the second heat treatment is performed on the second TiVFe alloy ingots; and after the second heat treatment, the second TiVFe alloy ingots are subjected to the second rolling to obtain the third TiVFe alloy ingots; and the third TiVFe alloy ingots are then subjected to a third heat treatment. 1. An iron-based multi-phase environmentally-friendly hydrogen storage material , characterized in that: the iron-based multi-phase environmentally-friendly hydrogen storage material is prepared by the following method:Provide Ti, V, Fe, Zr, Ce, and Gd metal raw materials;The Ti, V, Fe, Zr, Ce, and Gd metal materials are weighed according to a preset chemical formula;After weighing, the Ti, V, Fe, Zr, Ce, and Gd metal raw materials are vacuum smelted to obtain the first TiVFe alloy ingots;Perform a first heat treatment on the first TiVFe alloy ingots;Perform a first rolling on the first TiVFe alloy ingots after the first heat treatment to obtain the second TiVFe alloy ingots;Perform a second heat treatment on the second TiVFe alloy ingots;Perform a second rolling on the second TiVFe alloy ingots after the second heat treatment to obtain the third TiVFe alloy ingots;The third TiVFe alloy ingots is then subjected to a third heat treatment.2. The iron-based multi-phase environmentally-friendly hydrogen storage material mentioned in claim 1 , characterized in that: in this patent claim 1 , the preset chemical formula is ...

COLD ROLLED AND COATED STEEL SHEET AND A METHOD OF MANUFACTURING THEREOF

A cold rolled and heat treated steel sheet having a composition having the following elements: 0.13%≤Carbon≤0.18%, 1.1%≤Manganese≤1.8%, 0.5%≤Silicon≤0.9%, 0.6%≤Aluminum≤1%, 0.002%≤Phosphorus≤0.02%, 0%≤Sulfur≤0.003%, 0%≤Nitrogen≤0.007% and can contain one or more of the following optional elements: 0.05%≤Chromium≤1%, 0.001%≤Molybdenum≤0.5%, 0.001%≤Niobium≤0.1%, 0.001%≤Titanium≤0.1%, 0.01%≤Copper≤2%, 0.01%≤Nickel≤3%, 0.0001%≤Calcium≤0.005%, 0%≤Vanadium≤0.1%, 0%≤Boron≤0.003%, 0%≤Cerium≤0.1%, 0%≤Magnesium≤0.010%, 0%≤Zirconium≤0.010%, the remainder composition being iron and unavoidable impurities caused by processing, the microstructure of the steel sheet being in area fraction, 60 to 75% Ferrite, 20 to 30% Bainite, 10 to 15% Residual Austenite, and 0% to 5% Martensite, wherein the cumulated amounts of Residual Austenite and Ferrite is between 70% and 80%. 120-. (canceled)21. A cold rolled steel sheet having a composition comprising the following elements , expressed in percentage by weight:0.13%≤Carbon≤0.18%1.1%≤Manganese≤1.8%0.5%≤Silicon≤0.9%0.6%≤Aluminum≤1%0.002%≤Phosphorus≤0.02%0%≤Sulfur≤0.003%.0%≤Nitrogen≤0.007%and optionally one or more of the following elements:0.05%≤Chromium≤1%0.001%≤Molybdenum≤0.5%0.001%≤Niobium≤0.1%0.001%≤Titanium≤0.1%0.01%≤Copper≤2%0.01%≤Nickel≤3%0.0001%≤Calcium≤0.005%0%≤Vanadium≤0.1%0%≤Boron≤0.003%0%≤Cerium≤0.1%0%≤Magnesium≤0.010%0%≤Zirconium≤0.010%;a remainder of the composition being composed of iron and unavoidable impurities caused by processing,a microstructure of the steel sheet comprising in area fraction, 60 to 75% Ferrite, 20 to 30% Bainite, 10 to 15% Residual Austenite, and 0% to 5% Martensite, wherein cumulated amounts of the Residual Austenite and the Ferrite is between 70% and 80%.22. The cold rolled steel sheet as recited in wherein the composition includes 0.6% to 0.8% of Silicon.23. The cold rolled steel sheet as recited in wherein the composition includes 0.14% to 0.18% of Carbon.24. The cold rolled steel sheet as recited in ...

HIGH-STRENGTH COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING HIGH HOLE EXPANSION RATIO, HIGHSTRENGTH HOT-DIP GALVANIZED STEEL SHEET, AND MANUFACTURING METHODS THEREFOR

Provided is a high-strength cold rolled steel sheet, a high-strength hot-dip galvanized steel sheet manufactured using the cold rolled steel sheet, and manufacturing methods therefor, the high-strength cold rolled steel sheet comprising, by wt %, 0.17-0.21% of carbon (C), 0.3-0.8% of silicon (Si), 2.7-3.3% of manganese (Mn), 0.3-0.7% of chromium (Cr), 0.01-0.3% of aluminum (Al), 0.01-0.03% of titanium (Ti), 0.001-0.003% of boron (B), 0.04% or less of phosphorus (P), 0.02% or less of sulfur (S), 0.01% or less of nitrogen (N) and the balance of iron (Fe) and other inevitable impurities, wherein the amounts of carbon (C), silicon (Si) and aluminum (Al) satisfy the following mathematical relation (1). [Mathematical relation (1)] [C]+([Si]+[Al])/5≤0.35% (wherein [C], [Si] and [Al] respectively mean the wt % of C, Si and Al.) 1. A high-strength cold rolled steel sheet comprising: {'br': None, '[C]+([Si]+[Al])/5≤0.35%\u2003\u2003[Equation (1)]'}, 'by weight percent (wt %), 0.17 to 0.21% of carbon (C), 0.3 to 0.8% of silicon (Si), 2.7 to 3.3% of manganese (Mn), 0.3 to 0.7% of chromium (Cr, 0.01 to 0.3% of aluminum (Al), 0.01 to 0.03% of titanium (Ti), 0.001 to 0.003% of boron (B), 0.04% or less of phosphorus (P), 0.02% or less of sulfur (S), 0.01% or less of nitrogen (N), the balance of iron (Fe), and other inevitable impurities, wherein the contents of carbon (C), silicon (Si), and aluminum (Al) satisfy Equation 1 below, a microstructure thereof includes, by area fraction, 3 to 7% of retained austenite, 5 to 15% of fresh martensite, 5% or less (including 0%) of ferrite, and the balance of bainite or tempered martensite, and, by volume fraction, 1 to 3% of a cementite phase, as a second phase, is precipitated and distributed between bainite laths or in the laths or grain boundary of a tempered martensite phase,'}wherein [C], [Si], [Al] refer to weight percents of C, Si, and Al, respectively.2. The high-strength cold rolled steel sheet of claim 1 , wherein the cold rolled ...

HOT ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING SAME

Provided is a hot rolled steel sheet comprising a predetermined chemical composition, and a metallic structure comprising, by area ratio, pearlite: 90 to 100%, pseudo pearlite: 0 to 10%, and pro-eutectoid ferrite: 0 to 1%, wherein the pearlite has an average lamellar spacing of 0.20 μm or less, and the pearlite has an average pearlite block size of 20.0 μm or less. Provided is a method for producing a hot rolled steel sheet comprising heating a slab to 1100° C. or more, hot rolling where an exit side temperature of finishing rolling is 820 to 920° C., primary cooling the steel sheet down to an Ae1 point by an average cooling rate of 40 to 80° C./s, then secondary cooling the steel sheet from the Ae1 point down to a coiling temperature by an average cooling rate of less than 20° C./s, and coiling the steel sheet at a coiling temperature of 540 to 700° C. 16-. (canceled)7. A hot rolled steel sheet comprising a chemical composition comprising , by mass % ,C: 0.50 to 1.00%,Si: 0.01 to 0.50%,Mn: 0.50 to 2.00%,P: 0.100% or less,S: 0.0100% or less,Al: 0.100% or less,N: 0.0100% or less,Cr: 0.50 to 2.00%,Cu: 0 to 1.00%,Ni: 0 to 1.00%,Mo: 0 to 0.50%,Nb: 0 to 0.10%,V: 0 to 1.00%,Ti: 0 to 1.00%,B: 0 to 0.0100%,Ca: 0 to 0.0050%,REM: 0 to 0.0050%, andbalance: Fe and impurities, anda metal structure comprising, by area ratio,pearlite: 90 to 100%,pseudo pearlite: 0 to 10%, andpro-eutectoid ferrite: 0 to 1%, whereinthe pearlite has an average lamellar spacing of 0.20 μm or less, andthe pearlite has an average pearlite block size of 20.0 μm or less.8. The hot rolled steel sheet according to claim 7 , wherein the chemical composition comprises claim 7 , by mass % claim 7 , one or more ofCu: 0.01 to 1.00%,Ni: 0.01 to 1.00%,Mo: 0.01 to 0.50%,Nb: 0.01 to 0.10%,V: 0.01 to 1.00%,Ti: 0.01 to 1.00%,B: 0.0005 to 0.0100%,Ca: 0.0005 to 0.0050%, andREM: 0.0005 to 0.0050%.9. The hot rolled steel sheet according to claim 7 , wherein the hot rolled steel sheet has a tensile strength of 980 MPa or ...

Method of manufacturing a 2xxx-series aluminium alloy plate product having improved fatigue failure resistance

A method of manufacturing an AA2xxx-series aluminium alloy plate product having improved fatigue failure resistance and a reduced number of flaws, the method comprising the following steps (a) casting an ingot of an aluminium alloy of the 2xxx-series, the aluminium alloy comprising (in wt. %): Cu 1.9 to 7.0, Mg 0.3 to 1.8, Mn up to 1.2, balance aluminium and impurities, each 0.05 max., total 0.15; (b) homogenizing and/or preheating the cast ingot; (c) hot rolling the ingot into a plate product by rolling the ingot with multiple rolling passes characterized in that, when at an intermediate thickness of the plate between 100 and 200 mm, at least one high reduction hot rolling pass is carried out with a thickness reduction of at least 15%; wherein the plate product has a final thickness of less than 60 mm. The invention is also related to an aluminium alloy product produced by this method.

NON-GRAIN ORIENTED ELECTRICAL STEEL AND METHOD FOR MANUFACTURING SAME

A non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention includes: in wt %, C at 0.004 wt % or less (excluding 0 wt %), Si at 2.5 to 4.0 wt %, P at 0.1 wt % or less (excluding 0 wt %), Al at 0.3 to 2.0 wt %, N at 0.003 wt % or less (excluding 0 wt %), S at 0.003 wt % or less (excluding 0 wt %), Mn at 0.15 to 2.5 wt %, Cr at 0.5 wt % (excluding 0 wt %), and the balance including Fe and other impurities unavoidably added thereto; satisfies the following Equation 1; and has an average grain size of 20 μm or less. 1. A non-oriented electrical steel sheet , comprising:in wt %, C at 0.004 wt % or less (excluding 0 wt %), Si at 2.5 to 4.0 wt %, P at 0.1 wt % or less (excluding 0 wt %), Al at 0.3 to 2.0 wt %, N at 0.003 wt % or less (excluding 0 wt %), S at 0.003 wt % or less (excluding 0 wt %), Mn at 0.15 to 2.5 wt %, Cr at 0.5 wt % (excluding 0 wt %), and the balance including Fe and other impurities unavoidably added thereto;satisfying Equation 1 below; and {'br': None, '[Mn]≥1450×[S]−0.8\u2003\u2003[Equation 1]'}, 'having an average grain size of 20 μm or less(in Equation 1, [Mn] and [S] represent a content (wt %) of Mn and S, respectively.)2. The non-oriented electrical steel sheet of claim 1 , further comprisingone or more of Ti at 0.003 wt % or less, Nb at 0.003 wt % or less, and Cu at 0.1 wt % or less.3. The non-oriented electrical steel sheet of claim 1 , wherein{'sup': '2', 'a density of sulfide having a diameter of 1 nm to 0.1 μm is 250,000/mmor less.'}4. The non-oriented electrical steel sheet of claim 3 , whereinthe sulfide includes MnS, MnS, or CuS.5. The non-oriented electrical steel sheet of claim 1 , wherein{'sub': '50', 'a magnetic flux density (B) induced in a magnetic field of 5000 is 1.61 T or more, and the non-oriented electrical steel sheet has a yield strength of 500 MPa or more.'}6. The non-oriented electrical steel sheet of claim 1 , wherein{'sub': '10/400', 'iron loss (W) measured after stress relief annealing that ...

HIGH-STRENGTH STAINLESS STEEL

A stainless steel with a yield strength of 2,200 MPa or more is disclosed through the generation of the strain-induced martensite phase and the increase of the martensite phase strength. A high strength stainless steel according to an embodiment of present disclosure includes, in percent (%) by weight of the entire composition, C: 0.14 to 0.20%, Si: 0.8 to 1.0%, Mn: more than 0 and 0.5% or less, Cr: 15.0 to 17.0%, Ni: 4.0 to 5.0%, Mo: 0.6 to 0.8%, Cu: 0.5% or less, N: 0.05 to 0.11%, the remainder of iron (Fe) and other inevitable impurities, and C+N: 0.25% or more and Md30 value satisfies 40° C. or more. 1. A high strength stainless steel comprising , in percent (%) by weight of the entire composition , C: 0.14 to 0.20% , Si: 0.8 to 1.0% , Mn: more than 0 and 0.5% or less , Cr: 15.0 to 17.0% , Ni: 4.0 to 5.0% , Mo: 0.6 to 0.8% , Cu: 0.5% or less , N: 0.05 to 0.11% , the remainder of iron (Fe) and other inevitable impurities , and {'br': None, 'Md30(° C.)=551−462*(C+N)−9.2*Si−8.1*Mn−13.7*Cr−29*(Ni+Cu)−18.5*Mo\u2003\u2003(1)'}, 'C+N: 0.25% or more and Md30 value represented by a following Equation (1) satisfies 40° C. or more.'}(Here, C, N, Si, Mn, Cr, Ni, Cu, Mo mean the content (% by weight) of each element)2. The high strength stainless steel of claim 1 , wherein a Ms value represented by a following Equation (2) satisfies −110° C. or less.{'br': None, 'Ms(° C.)=502−810*C−1230*N−13*Mn−30*Ni−12*Cr−54*Cu−46*Mo\u2003\u2003(2)'}3. The high strength stainless steel of claim 2 , wherein the Ms value represented by the Equation (2) satisfies −117° C. or less claim 2 , or a value of a following Equation (3) satisfies 17.0 or more.{'br': None, 'Ni/(C+N)\u2003\u2003(3)'}4. The high strength stainless steel of claim 1 , wherein a matrix structure comprises claim 1 , as an area fraction claim 1 , a martensite phase of 45% or more claim 1 , a residual austenite phase and ferrite phase claim 1 , andthe ferrite phase is 4% or less.5. The high strength stainless steel of claim 1 , ...

Hot-rolled steel sheet and manufacturing method thereof

There are provided a high-strength hot-rolled steel sheet securing low-temperature toughness and having excellent stretch flangeability by controlling a structural fraction and a hardness difference among structures, and a manufacturing method thereof. A hot-rolled steel sheet contains: C: 0.01 to 0.2%; Si: 0.001 to 2.5% or less; Mn: 0.10 to 4.0% or less; P: 0.10% or less; S: less than 0.03%; Al: 0.001 to 2.0%; N: less than 0.01%; Ti: (0.005+48/14[N]+48/32[S]) % or more and 0.3% or less; Nb: 0 to 0.06%; Cu: 0 to 1.2%; Ni: 0 to 0.6%; Mo: 0 to 1%; V: 0 to 0.2%; Cr: 0 to 2%; Mg: 0 to 0.01%; Ca: 0 to 0.01%; REM: 0 to 0.1%; and B: 0 to 0.002%, and has: an texture in which, at a central portion of a sheet thickness located between ⅜ to ⅝ thickness positions of the sheet thickness from a surface of the steel sheet, an average value of X-ray random intensity ratios of a group of {100}<011> to {223}<110> orientations of a sheet plane is 6.5 or less and an X-ray random intensity ratio of a {332}<113> crystal orientation is 5.0 or less; and a microstructure in which a total area ratio of tempered martensite, martensite and lower bainite is more than 85%, and an average crystal grain diameter is 12.0 m or less.

HIGH FORMABILITY DUAL PHASE STEEL

To improve the formability of dual phase steels, the martensite phase is tempered. It may form a ferrite-carbide structure. The tempering step occurs after martensite has been formed in the dual phase steel. The tempering step can occur in a box annealing step or it can be performed in a continuous fashion, such as on a continuous annealing, continuous tempering heat treating, or continuous coating line. The tempering step can further comprise a temper rolling on a temper mill after the heating step. 1. A method of improving the formability of a dual phase steel strip comprising ferrite and martensite , the method comprising the step of temper heat treating the dual phase steel strip at a temperature and for a time sufficient to transform at least a portion of the martensite to ferrite and cementite.2. The method of further comprising the step of temper rolling the dual phase steel after the temper heat treating step.3. The method of wherein the temper heat treating step occurs after the strip has been cold rolled.4. The method of wherein the temper heat treating step occurs after the strip has been coated with a coating.5. The method of wherein the temper heat treating step is a box annealing step.6. The method of wherein the temper heat treating step is a continuous temper heating step.7. The method of wherein the continuous temper heating is provided by induction heating.8. A method of improving the formability of a dual phase steel having a nominal tensile strength of 780 MPa comprising the step of temper heat treating the dual phase steel strip at a temperature for a time such that yield x<110 micrometers.9. The method of wherein the yield x<90 micrometers.10. A method of improving the formability of a dual phase steel having a nominal tensile strength of 980 MPa comprising the step of temper heat treating the dual phase steel strip at a temperature for a time such that yield x<100 micrometers.11. The method of claim 10 , wherein the yield x<10 micrometers.12. ...

FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET EXHIBITING SMALL INCREASE IN STRENGTH AFTER AGING HEAT TREATMENT, AND METHOD OF PRODUCING THE SAME

A ferritic stainless steel sheet exhibiting small increase in strength after aging heat treatment in the present invention contains, by mass %, C: 0.020% or less, Cr: 10.0% to 25.0%, N: 0.020% or less, Sn: 0.010% to 0.50%, and one or more of Ti: 0.60% or less, Nb: 0.60% or less, V: 0.60% or less, and Zr: 0.60% or less so as to satisfy the following Equation (1), in which the difference between stress σ1 (N/mm) after prestrain imparting tensile deformation with 7.5% of strain, and upper yield stress σ2 (N/mm) when the steel sheet is subjected to heat treatment at 200° C. for 30 minutes and then to tension again after the tensile deformation is 8 or less.

Thick steel sheet having excellent ctod properties in multilayer welded joints, and manufacturing method for thick steel sheet

There is provided a thick steel plate having good multipass weld joint CTOD characteristics for low to medium heat input and a method for manufacturing the thick steel plate. A steel plate containing, on a mass percent basis, C: 0.03% to 0.12%, Si: 0.5% or less, Mn: 1.0% to 2.0%, P: 0.015% or less, S: 0.0005% to 0.0050%, Al: 0.005% to 0.060%, Ni: 0.5% to 2.0%, Ti: 0.005% to 0.030%, N: 0.0015% to 0.0065%, O: 0.0010% to 0.0050%, Ca: 0.0005% to 0.0060%, and optionally one or two or more of Cu and the like, wherein Ti/N, Ceq, Pcm, and ACR are in particular ranges, a base material of the plate has an effective grain size of 20 μm or less at half the thickness of the plate, and the plate contains a particular number of complex inclusions at ¼ and ½ of the thickness of the plate, the complex inclusions being composed of a sulfide containing Ca and Mn and an oxide containing Al and having an equivalent circular diameter of 0.1 μm or more. Steel having the composition described above is heated at a particular temperature, is then hot-rolled, and is cooled.

HOT-ROLLED STEEL SHEET AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME (AS AMENDED)

A hot-rolled steel sheet is provided having high strength and excellent toughness and ductility includes a composition that contains, on a mass percent basis, 0.04% or more and 0.15% or less of C, 0.01% or more and 0.55% or less of Si, 1.0% or more and 3.0% or less of Mn, 0.03% or less P, 0.01% or less S, 0.003% or more and 0.1% or less of Al, 0.006% or less N, 0.035% or more and 0.1% or less Nb, 0.001% or more and 0.1% or less of V, 0.001% or more and 0.1% or less Ti, and the balance being Fe and incidental impurities, in which the hot-rolled steel sheet includes a microstructure in which the proportion of precipitated Nb to the total amount of Nb is 35% or more and 80% or less, the volume fraction of tempered martensite and/or tempered bainite having a lath interval of 0.2 μm or more and 1.6 μm or less is 95% or more at a position 1.0 mm from a surface of the sheet in the thickness direction, and the volume fraction of ferrite having a lath interval of 0.2 μm or more and 1.6 μm or less at the center position of the sheet in the thickness direction is 95% or more.

Cold-Rolled Flat Steel Product for Deep Drawing Applications and Method for Production Thereof

A cold-rolled flat steel product for deep drawing applications is disclosed, composed of a steel which, in addition to Fe and unavoidable impurities (in % by weight) contains C: 0.008%-0.1%, Al: 6.5%-12%, Nb: 0.1%-0.2%, Ti: 0.15-0.5%, P: <0.1%, S: <0.03%, N: <0.1% and optionally one or more elements from the group of “Mn, Si, REM, Mo, Cr, Zr, V, W, Co, Ni, B, Cu, Ca, N”, provided that Mn: <1%, REM: <0.2%, Si: <2%, Zr: <1%, V: <1%, W: <1%, Mo: <1%, Cr: <3%, Co: <1%, Ni: <2%, B: <0.1%, Cu: <3%, Ca: <0.015%. The ratio is 2.5 ≧% Ti/% Nb ≧1.5, %Ti=Ti content and % Nb=Nb content. For production of such a flat steel product, a steel of appropriate composition is cast to give a pre-product, which is then hot-rolled to hot strip at a hot rolling end temperature of 820-1000° C. The latter is subsequently wound at a winding temperature of up to 750° C., after winding annealed at an annealing temperature of >650-1200° C. for 1-50 h, then cold-rolled in one or more stages with a total cold rolling level of ≧65% to give the cold-rolled flat steel product and finally annealed at 650-850° C.

HIGH STRENGTH HOT DIP GALVANISED COMPLEX PHASE STEEL STRIP

High strength hot dip galvanised complex phase steel strip, in mass percent, of the following elements: 0.13-0.19% C, 1.70-2.50% Mn, max 0.15% Si, 0.40-1.00% Al, 0.05-0.25% Cr, 0.01-0.05% Nb, max 0.10% P, max 0.004% Ca, max 0.05% S, max 0.007% N; and optionally at least one of the following elements: max 0.50% Ti, max 0.40% V, max 0.50% Mo, max 0.50% Ni, max 0.50% Cu, max 0.005% B, the balance being Fe and inevitable impurities; wherein 0.40%1.90%; and having a complex phase microstructure, in volume percent, including 8-12% retained austenite, 20-50% bainite, less than 10% martensite, the remainder being ferrite; method of producing same.

High strength galvanized steel sheet having excellent bendability and weldability, and method of manufacturing the same

A method of manufacturing a galvanized steel sheet includes a two-stage temperature raising process which includes: primary heating the sheet from 200° C. to an intermediate temperature of 500 to 800° C. at a primary average heating rate of 5 to 50° C./second at an excess air ratio of 1.10 to 1.20 maintained up to the intermediate temperature; secondary heating the sheet from the intermediate temperature to an annealing temperature of 730 to 900° C. at a secondary average heating rate of 0.1 to 10° C./second at an excess air ratio of less than 1.10 maintained up to the annealing temperature; holding the sheet to the annealing temperature for 10 to 500 seconds; cooling the sheet to 450 to 550° C. at an average cooling rate of 1 to 30° C./second; and subjecting the sheet to a galvanizing process and, optionally, an alloying process.

HIGH-STRENGTH STEEL SHEET AND PRODUCTION METHOD THEREFOR

A steel sheet has a microstructure that contains ferrite in an area ratio of 20% or more, martensite in an area ratio of 5% or more, and tempered martensite in an area ratio of 5% or more. The ferrite has a mean grain size of 20.0 μm or less. An inverse intensity ratio of γ-fiber to α-fiber in the ferrite is 1.00 or more and an inverse intensity ratio of γ-fiber to α-fiber in the martensite and the tempered martensite is 1.00 or more. 213-. (canceled)15. The high-strength steel sheet according to claim 1 , wherein the high-strength steel sheet is a cold-rolled steel sheet.16. The high-strength steel sheet according to claim 14 , wherein the high-strength steel sheet is a cold-rolled steel sheet.17. The high-strength steel sheet according to claim 1 , wherein the high-strength steel sheet comprises a coating or plating on a surface thereof.18. The high-strength steel sheet according to claim 14 , wherein the high-strength steel sheet comprises a coating or plating on a surface thereof.19. The high-strength steel sheet according to claim 17 , wherein the coating or plating is a galvanized coating or plating.20. The high-strength steel sheet according to claim 18 , wherein the coating or plating is a galvanized coating or plating.21. A method for producing the high-strength steel sheet according to claim 1 , the method comprising:{'claim-ref': {'@idref': 'CLM-00001', 'claim 1'}, 'heating a steel slab comprising the chemical composition as recited in to a temperature range of 1150° C. to 1300° C.;'}subjecting the steel slab to hot rolling with a finisher delivery temperature from 850° C. to 1000° C. to obtain a hot-rolled steel sheet;subjecting the hot-rolled steel sheet to coiling in a temperature range of 500° C. to 800° C.;subjecting the hot-rolled steel sheet to cold rolling at a cold rolling reduction of 40% or more to obtain a cold-rolled steel sheet;subjecting the cold-rolled steel sheet to first heat treatment, whereby the cold-rolled steel sheet is heated to a ...

HIGH STRENGTH STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

A high strength steel sheet having high strength such as a tensile strength of 780 MPa or more and having excellent blanking workability and stretch flangeability and a manufacturing method therefor are provided. A high strength steel sheet comprises: a chemical composition containing, in mass %, C: 0.05% to 0.30%, Si: 0.6% to 2.0%, Mn: 1.3% to 3.0%, P: 0.10% or less, S: 0.030% or less, Al: 2.0% or less, N: 0.010% or less, and one or more of Ti, Nb, and V: 0.01% to 1.0% each, with a balance being Fe and incidental impurities; a ferrite microstructure of 50% or more in area ratio; an amount of precipitated Fe of 0.04 mass % or more; and a precipitate with a particle size of less than 20 nm, wherein C* and C*satisfy specific conditions. 1. A high strength steel sheet comprising:a chemical composition containing, in mass %,C: 0.05% to 0.30%,Si: 0.6% to 2.0%,Mn: 1.3% to 3.0%,P: 0.10% or less,S: 0.030% or less,Al: 2.0% or less,N: 0.010% or less, andone or more of Ti, Nb, and V: 0.01% to 1.0% each,with a balance being Fe and incidental impurities;a ferrite microstructure of 50% or more in area ratio; anda precipitate with a particle size of less than 20 nm,wherein Fe is precipitated in an amount of 0.04 mass % or more and{'sub': 'p', 'claim-text': [{'br': None, 'C*=([Ti]/48+[Nb]/93+[V]/51+[Mo]/96+[Ta]/181+[W]/184)×12\u2003\u2003(1)'}, {'br': None, 'sub': p', 'p', 'p', 'p', 'p', 'p', 'p, 'C*=([Ti]/48+[Nb]/93+[V]/51+[Mo]/96+[Ta]/181+[W]/184)×12\u2003\u2003(2)'}, {'br': None, 'C*≧0.035\u2003\u2003(3)'}, {'br': None, '−0.015≦[C]−C*≦0.03\u2003\u2003(4)'}, {'br': None, 'sub': 'p', 'C*/C*≧0.3\u2003\u2003(5)'}], 'C* defined by the following Expression (1) and C*defined by the following Expression (2) meet conditions of the following Expressions (3) to (5){'sub': p', 'p, 'where [M] denotes a content of an element M in the high strength steel sheet in mass %, and [M]denotes a content, with respect to the whole high strength steel sheet, of the element M contained in the precipitate ...

STEEL SHEET FOR TOOL AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

The invention relates to a steel sheet for tool, and method for manufacturing thereof. An embodiment of the present invention is a steel sheet for a tool comprising 0.4 to 0.6 wt % of C, 0.05 to 0.5 wt % of Si, 0.1 to 1.5 wt % of Mn, 0.05 to 0.5 wt % of V, 0.1 to 2.0 wt % of at least of one or two components selected from the group comprising Ni, Cr, Mo, and combinations thereof, and the balance of Fe and inevitable impurities, with respect to 100 wt % of the total steel sheet, and provides a steel sheet for a tool of which the deviation of Rockwell hardness by the position in the width direction is within 5 HRC, and the ratio of those having a wave height in the longitudinal direction within 20 cm is 90% or more with respect to the wave height per 1 m of the steel sheet comprising the central portion in the longitudinal direction of the steel sheet for a tool. 1. A steel sheet for a tool comprising 0.4 to 0.6 wt % of C , 0.05 to 0.5 wt % of Si , 0.1 to 1.5 wt % of Mn , 0.05 to 0.5 wt % of V , 0.1 to 2.0 wt % of at least of one or two components selected from the group comprising Ni , Cr , Mo , and combinations thereof , and the balance of Fe and inevitable impurities , with respect to 100 wt % of the total steel sheet ,wherein the deviation of Rockwell hardness by the position in the width direction of the steel sheet for a tool is within 5 HRC,wherein the ratio of those having a wave height in the longitudinal direction within 20 cm is 90% or more with respect to the wave height per 1 m of the steel sheet comprising the central portion in the longitudinal direction of the steel sheet for a tool.2. The steel sheet for a tool of claim 1 , wherein the ratio of those having a wave height in the longitudinal direction within 10 cm is 90% or more with respect to the wave height per 1 m of the steel plate comprising the central portion in the longitudinal direction of the steel sheet for a tool.35-. (canceled)6. The steel sheet for a tool of claim 1 , wherein Mn: 0.1 to ...

Steel sheet for hardening, hardened member, and method for manufacturing steel sheet for hardening

An aspect of the present invention is a steel sheet for quench hardening, satisfying a prescribed composition and having a Mn concentration satisfying the formula (1): S1+S2<−10×[Mn]+44 (1), where [Mn] is Mn concentration in a steel sheet analyzed by inductively coupled plasma emission spectrography (% by mass); S1 is an area % of the region where the Mn concentration analyzed by an electron beam microprobe analyzer in the structure at a position of ¼ of the steel sheet thickness is two times or more the [Mn]; and S2 is an area % of the region where the Mn concentration analyzed by an electron beam microprobe analyzer in the structure at a position of ¼ of the steel sheet thickness is 0.5 times or less the [Mn].

IMPACT RESISTANT HIGH STRENGTH STEEL

The present invention describes a novel martensitic steel with iron, nickel, boron, a carbide former, manganese, and carbon. The steel has substantially no cementite, substantially no interstitial carbon and substantially no interstitial nitrogen. There are ordered intermetallics dispersed in the iron and ordered intermetallics clustered at the dislocations. The present invention also describes a method of making high strength steel by alloying steel comprising iron and carbon with a strong carbide former, boron, and titanium, followed by heating the alloy steel to a sufficiently high temperature that the steel transitions to an austenitic, face centered cubic lattice phase and the strong carbide former removes substantially all of the carbon from the crystal lattice by forming a metal carbide other than iron carbide. The alloy steel is then quenched to a quench temperature with a quench faster than still air such that a body centered cubic lattice is formed by displacement, which forms ordered intermetallics in the alloy steel. 1. A martensitic steel comprising:a) iron, at least some of the iron having dislocations,b) less than 10% nickel,c) between 0.0001 and 0.01% boron,d) more than 0.01% carbide former,e) less than 10% manganese,f) carbon, andg) less than 7% of all other elements,wherein the steel has substantially no cementite, substantially no interstitial carbon and substantially no interstitial nitrogen, andwherein there are ordered intermetallics dispersed in the iron and ordered intermetallics clustered at the dislocations.2. The steel of wherein the carbide former comprises vanadium claim 1 , titanium claim 1 , niobium claim 1 , zirconium claim 1 , or a combination thereof.3. The steel of wherein the carbide former is titanium.4. The steel of claim 1 , further comprising more than 0.025% titanium.5. The steel of claim 1 , further comprising more than 0.05% titanium.6. The steel of claim 1 , further comprising more than 0.075% titanium.7. The steel of ...

HIGH-STRENGTH STEEL SHEET, HIGH-STRENGTH GALVANIZED STEEL SHEET, METHOD FOR MANUFACTURING HIGH-STRENGTH STEEL SHEET, AND METHOD FOR MANUFACTURING HIGH-STRENGTH GALVANIZED STEEL SHEET

Provided are a high-strength steel sheet having a specified chemical composition, in which a Mn-segregation degree in a region within 100 μm from a surface thereof in a thickness direction is 1.5 or less, in a plane parallel to the surface of the steel sheet in a region within 100 μm from the surface of the steel sheet in the thickness direction, the number of oxide-based inclusion grains having a grain long diameter of 5 μm or more is 1000 or less/100 mm, a proportion of the number of oxide-based inclusion grains having a chemical composition containing alumina of 50 mass % or more, silica of 20 mass % or less, and calcia of 40 mass % or less to the total number of oxide-based inclusions having a grain long diameter of 5 μm or more is 80% or more, a specified metallographic structure, and a TS of 980 MPa or more, a high-strength galvanized steel sheet, and a manufacturing method thereof. 1. A high-strength steel sheet having a chemical composition containing , by mass % ,C: 0.07% to 0.30%,Si: 0.10% to 2.5%,Mn: 1.8% to 3.7%,P: 0.03% or less,S: 0.0020% or less,Sol. Al: 0.01% to 1.0%,N: 0.0006% to 0.0055%,O: 0.0008% to 0.0025%, and the balance being Fe and inevitable impurities,wherein a Mn-segregation degree in a region within 100 μm from a surface of the steel sheet in a thickness direction is 1.5 or less,{'sup': '2', 'in a plane parallel to the surface of the steel sheet in a region within 1.00 μm from the surface of the steel sheet in the thickness direction, the number of oxide-based inclusion grains having a grain long diameter of 5 μm or more is 1000 or less per 100 mm,'}a proportion of the number of oxide-based inclusion grains having a chemical composition containing alumina in an amount of 50 mass % or more, silica in an amount of 20 mass % or less, and calcia in an amount of 40 mass % or less to the total number of oxide-based inclusion grains having a grain long diameter of 5 μm or more is 80% or more,a metallographic structure including, in terms of ...

HIGH-STRENGTH HIGH-TOUGHNESS THICK STEEL PLATE AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

The objective of one aspect of the present invention is to provide: a thick steel plate having high strength and high toughness without carrying out accelerated cooling using water cooling, in the manufacturing, by means of a thermomechanical control process (TMCP), of a thick steel having a thickness of 15 mmt and over; and a method for manufacturing the same. 1. A thick steel plate having high-strength and high-toughness , by weight % , comprising:0.02 to 0.10% of carbon (C), 0.6 to 1.7% of manganese (Mn), 0.5% or less of silicon (Si) (excluding 0%), 0.02% or less of phosphorus (P), 0.015% or less of sulfur (S), 0.005 to 0.05% of niobium (Nb), 0.005 to 0.08% of vanadium (V), a balance of iron (Fe) and inevitable impurities, and having a microstructure composed of ferrite and pearlite mixed structures,wherein a grain size of austenite is ASTM grain size number of 10 or more and a grain size of ferrite is ASTM grain size number of 9 or more.2. The thick steel plate having high-strength and high-toughness of claim 1 , wherein the thick steel plate further comprises claim 1 , by weight % claim 1 , one or more of 0.5% or less of Ni and 0.5% or less of Cr.3. The thick steel plate having high-strength and high-toughness of claim 1 , wherein the thick steel plate further comprises claim 1 , by weight % claim 1 , 0.05% or less of Ti.4. The thick steel plate having high-strength and high-toughness of claim 1 , wherein the thick steel plate comprises 85 to 95% of ferrite and 5 to 15% of pearlite by an area fraction.5. The thick steel plate having high-strength and high-toughness of claim 1 , wherein the thick steel plate has a yield ratio (yield strength (MPa)/tensile strength (MPa)) of 80 to 92% claim 1 , and impact toughness at −70° C. of 300 J or more.6. A manufacturing method of a thick steel plate having high-strength and high-toughness claim 1 , by weight % claim 1 , comprising steps of:reheating a steel slab including 0.02 to 0.10% of carbon (C), 0.6 to 1.7% of ...

COLD ROLLED STEEL SHEET AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME

A cold rolled steel sheet having a high strength, an aging resistance, a high yield ratio and a small anisotropy of tensile strength is obtained by hot rolling and cold rolling a steel material containing in percent by mass C: 0.06-0.14%, Si: less than 0.50%, Mn: 1.6-2.5%, Nb: not more than 0.080% (including 0%), Ti: not more than 0.080% (including 0%), provided that Nb and Ti are contained in an amount of 0.020-0.080% in total, subjecting a cold rolled steel sheet continuous annealing including steps of soaking-annealing at a temperature of 840-940° C. for a holding time of 30-120 seconds, cooling from the soaking temperature to 600° C. at a rate of not less than 5° C./s, retaining in a temperature range of 600-500° C. for 30-300 seconds and then conducting a secondary cooling to apply such a steel structure that martensite is finely dispersed into ferrite base. 110-. (canceled)11. A cold rolled steel sheet havinga chemical composition comprising C: 0.06-0.14 mass %, Si: less than 0.50 mass %, Mn: 1.6-2.5 mass %, P: not more than 0.10 mass %, S: not more than 0.020 mass %, Al: 0.01-0.10 mass %, N: not more than 0.010 mass %, Nb: not more than 0.080 mass % (including 0 mass %), Ti: not more than 0.080 mass % (including 0 mass %), provided that Nb and Ti are contained in an amount of 0.020-0.080 mass % in total, and the remainder being Fe and inevitable impurities,a steel structure that an area ratio of ferrite is not less than 85%; an area ratio of martensite is 3-15%; an area ratio of unrecrystallized ferrite is not more than 5%; an average crystal grain size d of the ferrite is 2-8 μm; and a ratio (L/d) of an average value L (μm) among intervals between martensite grains closest to each other to the average crystal grain size d of the ferrite is 0.20-0.80, and{'sub': D', 'C', 'D', 'C, 'mechanical properties wherein a yield ratio YR in a direction perpendicular to a rolling direction is not less than 0.68 and a ratio (TS/TS) of tensile strength TSin a direction of ...

STEEL SHEET AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR

This steel sheet has a predetermined chemical composition, in which a steel structure of an inside of the steel sheet contains, by volume fraction, soft ferrite: 0% to 30%, retained austenite: 3% to 40%, fresh martensite: 0% to 30%, a sum of pearlite and cementite: 0% to 10%, and a remainder includes hard ferrite, a number proportion of the retained austenite having an aspect ratio of 2.0 or more in the total retained austenite is 50% or more, a soft layer having a thickness of 1 to 100 μm from a surface in a sheet thickness direction is present, in ferrite contained in the soft layer, a volume fraction of grains having an aspect ratio of 3.0 or more is 50% or more, a volume fraction of retained austenite in the soft layer is 80% or less of the volume fraction of the retained austenite in the inside of the steel sheet, and a peak of an emission intensity at a wavelength indicating Si appears in a range of more than 0.2 μm and 10.0 μm or less from the surface. 19-. (canceled)10. A steel sheet comprising , as a chemical composition , by mass %:C: 0.050% to 0.500%;Si: 0.01% to 3.00%;Mn: 0.50% to 5.00%;P: 0.0001% to 0.1000%;S: 0.0001% to 0.0100%;Al: 0.001% to 2.500%;N: 0.0001% to 0.0100%;O: 0.0001% to 0.0100%;Ti: 0% to 0.300%;V: 0% to 1.00%;Nb: 0% to 0.100%;Cr: 0% to 2.00%;Ni: 0% to 2.00%;Cu: 0% to 2.00%;Co: 0% to 2.00%;Mo: 0% to 1.00%;W: 0% to 1.00%;B: 0% to 0.0100%;Sn: 0% to 1.00%;Sb: 0% to 1.00%;Ca: 0% to 0.0100%;Mg: 0% to 0.0100%;Ce: 0% to 0.0100%;Zr: 0% to 0.0100%;La: 0% to 0.0100%;Hf: 0% to 0.0100%;Bi: 0% to 0.0100%;REM: 0% to 0.0100%; anda remainder including Fe and impurities, a soft ferrite: 0% to 30%,', 'a retained austenite: 3% to 40%,', 'a fresh martensite: 0% to 30%,', 'a sum of pearlite and cementite: 0% to 10%, and', 'a remainder includes hard ferrite,, 'wherein a steel structure in a ⅛ to ⅜ thickness range centered on a ¼ thickness position from a surface contains, by volume fraction,'}in the ⅛ to ⅜ thickness range, a number proportion of the retained ...

HOT ROLLED FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET, METHOD FOR PRODUCING SAME, AND METHOD FOR PRODUCING FERRITIC STAINLESS STEEL SHEET

This hot-rolled ferritic stainless steel sheet has a steel composition containing, in terms of % by mass: 0.02% or less of C; 0.02% or less of N; 0.1% to 1.5% of Si; 1.5% or less of Mn; 0.035% or less of P; 0.010% or less of S; 1.5% or less of Ni; 10% to 20% of Cr; 1.0% to 3.0% of Cu; 0.08% to 0.30% of Ti; and 0.3% or less of Al, with the balance being Fe and unavoidable impurities, and the hot-rolled ferritic stainless steel sheet has a Vickers hardness of less than 235 Hv. 1. A hot-rolled ferritic stainless steel sheet having a steel composition containing , in terms of % by mass:0.02% or less of C;0.02% or less of N;0.1% to 1.5% of Si;1.5% or less of Mn;0.035% or less of P;0.010% or less of S;1.5% or less of Ni;10% to 20% of Cr;1.0% to 3.0% of Cu;0.08% to 0.30% of Ti; and0.3% or less of Al,with the balance being Fe and unavoidable impurities,wherein the hot-rolled ferritic stainless steel sheet has a Vickers hardness of less than 235 Hv, and{'sup': '2', 'an impact value is in a range of 55 J/cmor more.'}2. The hot-rolled ferritic stainless steel sheet according to claim 1 , which further contains one or more selected from a group consisting of claim 1 , in terms of % by mass:0.3% or less of Nb;0.3% or less of Mo;0.3% or less of Zr;0.5% or less of Sn;0.3% or less of V; and0.0002% to 0.0030% of B.3. A method for producing a hot-rolled ferritic stainless steel sheet claim 1 , the method comprising:{'claim-ref': [{'@idref': 'CLM-00001', 'claim 1'}, {'@idref': 'CLM-00002', '2'}], 'subjecting a slab, which is obtained by casting a ferritic stainless steel having a steel composition according to or , to finish rolling of hot rolling so as to form a hot-rolled steel sheet;'}subsequently coiling the hot-rolled steel sheet under a condition where a coiling temperature is set to be in a range of 620° C. to 750° C.; and {'br': None, 'i': T', 't, '(20.24+log())≧17963\u2003\u2003(Expression 1).'}, 'subjecting a hot-rolled coil to hot idling or cooling while controlling a ...

HOT-DIP ZINC ALLOY COATED STEEL SHEET EXCELLENT IN COATING ADHESION, AND METHOD FOR PRODUCING THE SAME

[Problem] To produce a hot-dip Zn—Al—Mg alloy coated steel sheet that is excellent in coating adhesion, by using, as a base sheet for coating, a steel sheet that is imparted with resistance to liquid metal embrittlement cracking by adding B. 1. A hot-dip zinc alloy coated steel sheet excellent in coating adhesion comprising at least one of a Si simple oxide , a Mn simple oxide , a Cr simple oxide , a Si—Mn composite oxide , a Si—Cr composite oxide , a Mn—Cr composite oxide , and a Si—Mn—Cr composite oxide in a portion within 10 μm from an interface between a steel sheet as a base sheet for coating , and a hot-dip galvanized layer formed on a surface thereof.2. The hot-dip zinc alloy coated steel sheet excellent in coating adhesion according to claim 1 , wherein the steel sheet as a base sheet for coating has a chemical composition containing at least one selected from the group consisting of from 0.01 to 1.00% of Si claim 1 , from 0.10 to 2.50% of Mn claim 1 , and from 0.05 to 1.00% of Cr claim 1 , all in terms of percentage by mass.3. The hot-dip zinc alloy coated steel sheet excellent in coating adhesion according to claim 1 , wherein the steel sheet as a base sheet for coating has a chemical composition containing from 0.01 to 0.20% of C claim 1 , from 0.030% or less of P claim 1 , 0.010% or less of S claim 1 , from 0.010 to 0.150% of Ti claim 1 , 0.100% or less of sol. Al claim 1 , less than 0.010% of N claim 1 , from 0.0003 to 0.0100% of B claim 1 , and at least one selected from the group consisting of from 0.01 to 1.00% of Si claim 1 , from 0.10 to 2.50% of Mn claim 1 , and from 0.05 to 1.00% of Cr claim 1 , all in terms of percentage by mass claim 1 , with the balance of Fe and unavoidable impurities.4. The hot-dip zinc alloy coated steel sheet excellent in coating adhesion according to claim 3 , wherein the steel sheet has a base sheet for coating as a chemical composition further containing 0.10% or less of Nb and 0.50% or less of Mo claim 3 , all in terms ...

HIGH-STRENGTH COLD-ROLLED STEEL SHEET WITH EXCELLENT MATERIAL HOMOGENEITY AND PRODUCTION METHOD THEREFOR

A high-strength cold-rolled steel sheet having good ductility, hole expandability, and delayed fracture resistance and being excellent in material homogeneity. The steel sheet has a chemical composition containing, in mass %, C: 0.15 to 0.25%, Si: 1.2 to 2.2%, Mn: 1.7 to 2.5%, P: 0.05% or less, S: 0.005% or less, Al: 0.01 to 0.10%, N: 0.006% or less, Ti: 0.003 to 0.030%, B: 0.0002 to 0.0050%, and Fe and inevitable impurities. The steel sheet has a microstructure that includes ferrite having an average crystal grain diameter of 4 μm or less at a volume fraction of 5 to 20%, retained austenite at a volume fraction of 5% or less, including 0%, and tempered martensite at a volume fraction of 80 to 95%. Additionally, the mean free path of the ferrite is 3.0 to 7.5 μm. 1. A high-strength cold-rolled steel sheet with excellent material homogeneity , the high-strength cold-rolled steel sheet having a chemical composition comprising:C: 0.15 to 0.25%, by mass %;Si: 1.2 to 2.2%, by mass %;Mn: 1.7 to 2.5%, by mass %;P: 0.05% or less, by mass %;S: 0.005% or less, by mass %;Al: 0.01 to 0.10%, by mass %;N: 0.006% or less, by mass %;Ti: 0.003 to 0.030%, and by mass %;B: 0.0002 to 0.0050%, by mass %; andFe and inevitable impurities, the steel sheet has a microstructure including (i) ferrite having an average crystal grain diameter of 4 μm or less at a volume fraction of 5 to 20%, (ii) retained austenite at a volume fraction of 5% or less, including 0%, and (iii) tempered martensite at a volume fraction of 80 to 95%, and', 'the ferrite has a mean free path of 3.0 to 7.5 μm., 'wherein2. The high-strength cold-rolled steel sheet with excellent material homogeneity according to claim 1 , wherein the chemical composition further comprises Nb: 0.05% or less claim 1 , by mass %.3. The high-strength cold-rolled steel sheet with excellent material homogeneity according to claim 1 , wherein the chemical composition further comprises V: 0.01 to 0.30% claim 1 , by mass %.4. The high-strength ...

STEEL MATERIAL FOR HIGHLY DEFORMABLE LINE PIPES HAVING SUPERIOR STRAIN AGING RESISTANCE AND SUPERIOR HIC RESISTANCE, METHOD FOR MANUFACTURING SAME, AND WELDED STEEL PIPE

A steel material for highly deformable line pipes that has superior strain aging resistance, superior HIC resistance, and a metallographic structure including ferrite, bainite, and martensite-austenite constituent. The area fraction of the martensite-austenite constituent is 0.5 to 5.0%, and the difference in hardness between the ferrite and the bainite is 60 or more in terms of Vickers hardness. Additionally, the steel material has a uniform elongation of 9% or more and a yield ratio of 90% or less both before a strain aging treatment at a temperature of 300° C. or lower and after the strain aging treatment. 1. A steel material for highly deformable line pipes that has superior strain aging resistance and superior HIC resistance , the steel material having a chemical composition comprising:C: 0.030 to 0.100%, by mass %;Si: 0.01 to 0.50%, by mass %;Mn: 0.5 to 2.5%, by mass %;P: 0.015% or less, by mass %;S: 0.002% or less, by mass %;Cu: 0.20 to 1.00%, by mass %;Mo: 0.01% or less, by mass %;Nb: 0.005 to 0.05%, by mass %;Ti: 0.005 to 0.040%, by mass %;Al: 0.10% or less, by mass %; andN: 0.007% or less, by mass %,with the balance being Fe and inevitable impurities, the steel material has a metallographic structure including ferrite, bainite, and martensite-austenite constituent,', 'an area fraction of the martensite-austenite constituent is 0.5 to 5.0%,', 'a difference in hardness between the ferrite and the bainite is 60 or more in terms of Vickers hardness, and', 'the steel material has a uniform elongation of 9% or more and a yield ratio of 90% or less both (i) before a strain aging treatment at a temperature of 300° C. or lower and (ii) after the strain aging treatment., 'wherein2. The steel material for highly deformable line pipes that has superior strain aging resistance and superior HIC resistance according to claim 1 , wherein the chemical composition further comprises at least one of:Ni: 0.02 to 0.50%, by mass %;Cr: 1.00% or less, by mass %;V: 0.10% or less, ...

STEEL MATERIAL FOR HIGHLY DEFORMABLE LINE PIPES HAVING SUPERIOR STRAIN AGING RESISTANCE AND SUPERIOR HIC RESISTANCE, METHOD FOR MANUFACTURING SAME, AND WELDED STEEL PIPE

A steel material for highly deformable line pipes that has superior strain aging resistance, superior HIC resistance, and a metallographic structure composed mainly of ferrite and bainite. The total area fraction of the ferrite and the bainite is 90% or more, and the difference in hardness between the ferrite and the bainite is 70 or more in terms of Vickers hardness. Additionally, the steel material has a uniform elongation of 9% or more and a yield ratio of 90% or less both before a strain aging treatment at a temperature of 300° C. or lower and after the strain aging treatment. 1. A steel material for highly deformable line pipes that has superior strain aging resistance and superior HIC resistance , the steel material having a chemical composition comprising:C: 0.030 to 0.100%, by mass %;Si: 0.01 to 0.50%, by mass %;Mn: 0.5 to 2.5%, by mass %;P: 0.015% or less, by mass %;S: 0.002% or less, by mass %;Cu: 0.20 to 1.00%, by mass %;Mo: 0.01% or less, by mass %;Nb: 0.005 to 0.05%, by mass %;Ti: 0.005 to 0.040%, by mass %;Al: 0.10% or less, by mass %; andN: 0.007% or less, by mass %,with the balance being Fe and inevitable impurities, the steel material has a metallographic structure composed mainly of ferrite and bainite,', 'a total area fraction of the ferrite and the bainite is 90% or more,', 'a difference in hardness between the ferrite and the bainite is 70 or more in terms of Vickers hardness, and', 'the steel material has a uniform elongation of 9% or more and a yield ratio of 90% or less both (i) before a strain aging treatment at a temperature of 300° C. or lower and (ii) after the strain aging treatment., 'wherein2. The steel material for highly deformable line pipes that has superior strain aging resistance and superior HIC resistance according to claim 1 , wherein the chemical composition further comprises at least one of:Ni: 0.02 to 0.50%, by mass %;Cr: 1.00% or less, by mass %;V: 0.10% or less, by mass %;Ca: 0.0050% or less, by mass %; andB: 0.0050% or ...

HIGH-STRENGTH GALVANIZED STEEL SHEET AND METHOD FOR MANUFACTURING THE SAME (AS AMENDED)

A high-strength galvanized steel sheet having a chemical composition containing, by mass %, C: 0.07% to 0.25%, Si: 0.01% to 3.00%, Mn: 1.5% to 4.0%, P: 0.100% or less, S: 0.02% or less, Al: 0.01% to 1.50%, N: 0.001% to 0.008%, Ti: 0.003% to 0.200%, B: 0.0003% to 0.0050%, and the balance being Fe and inevitable impurities, in which the relationship Ti>4N is satisfied, and a microstructure including, in terms of area ratio in a cross section located at ¼ of the thickness from the surface of a base steel sheet, a ferrite phase in an amount of 70% or less (including 0%), a bainite phase and a tempered bainite phase in an amount of 20% or less (including 0%) in total, a tempered martensite phase in an amount of 25% or more, and a retained austenite phase in an amount of less than 3% (including 0%), in which the average crystal grain diameter of the tempered martensite phase is 20 μm or less, in which a variation in the Vickers hardness of the tempered martensite phase is 20 or less in terms of standard deviation, and in which the number density of carbides having a minor axis length of 0.05 μm or more in the tempered martensite phase is 3×10particles/mmor less, as well as a method for manufacturing the steel sheet, is disclosed. 16.-. (canceled)8. The high-strength claim 7 , galvanized steel sheet according to claim 7 , the chemical composition further containing claim 7 , by mass % claim 7 , at least one group selected from the group consisting of Group A to C: Cr: 0.01% to 2.00%,', 'Mo: 0.01% to 2.00%,', 'V: 0.01% to 2.00%,', 'Ni: 0.01% to 2.00%, and', 'Cu: 0.01% to 2.00%, 'Group A, which contains at least one selected from 'Nb: 0.003% to 0.200%, and', 'Group B, which contains Ca: 0.001% to 0.005%, and', 'REM: 0.001% to 0.005%., 'Group C, which contains at least one selected from9. A method for manufacturing a high-strength claim 7 , galvanized steel sheet claim 7 , the method comprising performing the following processes in the following order:{'claim-ref': {'@idref': ...